Якутск, Республика Саха (Якутия), Россия
Якутск, Республика Саха (Якутия), Россия
Якутск, Республика Саха (Якутия), Россия
УДК 691.33 Бетоны и искусственные камни на основе других неорганических вяжущих вместо цемента
ГРНТИ 67.09 Строительные материалы и изделия
ОКСО 08.06.01 Техника и технологии строительства
ОКСО 08.04.01 Строительство
ББК 383 Строительные материалы и изделия
ТБК 5017 Материаловедение
BISAC ARC009000 Methods & Materials
В статье рассмотрена и экспериментально подтверждена возможность использования пористого заполнителя и композиционного вяжущего ТМЦ-85 для улучшения физико-механических характеристик легкого бетона. Методом матричного двухфакторного планирования осуществлен подбор предварительных составов пеноцеолитбетона (ПЦБ). Получены соответствующие уравнения регрессии, по которым построены соответствующие номограммы. Установлено, что увеличение массового содержания золошлаковых отходов в составе композиционного вяжущего приводит к повышению В/Ц. Прочность ПЦБ возрастает при уменьшении массового содержания золошлака. Достижение оптимальных прочностных характеристик достигается при увеличении концентрации пористого заполнителя и понижение В/Ц, что может объяснятся тем, что пористые агрегаты заполнителя прочнее пористой матрицы бетона. Пик прочности достигается при увеличении концентрации заполнителя и увеличении плотности матрицы. На основе проведенных экспериментальных исследований, а также полученных физико-механических свойств предварительных составов ПЦБ, осуществлен подбор оптимального состава ПЦБ с ТМЦ-85. Установлена и предложена модель оптимального структуроформирования лёгкого бетона на пористом заполнителе. Определена технология получения легкого бетона на пористом заполнителе и предложен состав конструкционно-теплоизоляционного бетона с маркой по средней плотности D900 с обеспечением эксплуатационных свойств: класс бетона B5, морозостойкость F100, тепловодность в сухом состоянии составило λ = 0,27 (Вт/м·℃), что удовлетворяет требованиям к конструкционно-теплоизоляционным легким бетонам.
легкий бетон, композиционное вяжущее, цеолит, пористый заполнитель, золошлак
Введение. Производство легкобетонных изделий занимает значительную часть рынка строительных материалов в России. Использование легких бетонов способствует снижению массы зданий, улучшает теплоизоляционные и звукоизоляционные показатели, уменьшает затраты на транспортировку и монтаж, а также снижает общую стоимость строительства [1].
В Республике Саха (Якутия) действует стратегия социально-экономического развития до 2032 года с определением целевого видения до 2050 года, утвержденная Правительством Республики с 2019 года, согласно которой имеется план развития мероприятий по созданию производств высококачественных ресурсо- и энергосберегающих строительных материалов, изделий и конструкций. Для Западной Якутии, в частности Сунтарского улуса, ставится задача по разработке карьеров по добыче цеолита, выпуску пористых заполнителей для строительных нужд сроком до 2032 года. Исходя из этого проявляется интерес в использовании пористых заполнителей для получения новых энергоэффективных строительных материалов на основе местной минеральной сырьевой базы.
Проблема экономии энергоресурсов в условиях устоявшейся тенденции роста тарифов на энергоносители, а также ужесточений нормативных требований к тепловой оболочке зданий [2], предопределяет к строительным материалам высокие показатели энергоэффективности с оптимальной себестоимостью [3], а также обусловливает расширение номенклатуры технологически и экономически эффективных разновидностей вяжущих, обеспечивающих получение высококачественной продукций [4]. В Якутии активно развивается производство пористого заполнителя на основе цеолита Хонгуринского месторождения (пеноцеолит). Пеноцеолит, как пористый заполнитель, имеет ряд ключевых преимуществ, такие как низкий коэффициент теплопроводности [5] высокая морозостойкость [6], что делает его идеальным для использования в суровых климатических условиях. Однако его применение в качестве заполнителя для получения легких бетонов с высокими теплотехническими и прочностными показателями остается малоизученным. Учитывая значительный объем золошлаковых отходов, образующийся в результате работы твердотопливных котельных Якутии, представляется целесообразным исследовать возможность их применения в качестве сырья для производства легкого бетона, что позволит решить проблему утилизации отходов и повысить теплотехнические характеристики материала. Согласно данным Территориального органа ФСГС по Республике Саха (Якутия) действует 567 твердотопливных котельных, работающих на каменных и бурых углях. За длительный отопительный сезон вырабатывается колоссальное количество золошлаковых отходов, которые можно использовать для изготовления строительных материалов.
Перспективой решения данной проблемы являются легкие бетоны на пористом заполнителе и композиционном вяжущем с использованием местного природного цеолита c добавлением золошлаковых отходов, которые могут оказать положительное влияние на теплотехнические [7–11], технологические [12–16], экологические [17] и прочностные свойства материала [18].
Целью работы является разработка оптимального способа получения конструкционно-теплоизоляционного морозостойкого легкого бетона с высокими физико-механические показателями с использованием пористого заполнителя местного производства, композиционного вяжущего на основе цеолита месторождения Хонгуруу и золошлаковыми отходами.
Для достижения цели работы поставлены следующие задачи:
- Оптимизация пористости легкого бетона на основе анализа влияния объемной концентрации заполнителя и массовой доли золошлака на прочность легкого бетона путем проведения матричного двухфакторного планирования эксперимента;
- Определение состава и технологии получения легкого бетона на пористом заполнителе на основе композиционного вяжущего для получения требуемых эксплуатационных свойств.
- Определение модели оптимального структуроформирования лёгкого бетона на пористом заполнителе;
Методология. В работе для получения пеноцеолитбетона (ПЦБ) на пористом заполнителе на основе композиционного вяжущего использовался портландцемент марки ЦЕМ I 42,5Н производства ОАО «Якутцемент» (табл. 1). В качестве мелкого плотного заполнителя использовался песок речной из поймы р. Лена, соответствующий по всем характеристикам группе «очень мелкий» согласно ГОСТ 8736. В качестве крупного заполнителя использовался пористый заполнитель на основе природного цеолита, изготовленный ООО «Сунтарцеолит». Характеристики крупного заполнителя приведены в таблице 2.
Также применены модифицирующие добавки:
– природный цеолит, производимый предприятием по добыче и обогащению природного цеолита – ООО “Сунтарцеолит” (табл. 2), в измельченном виде до удельной поверхности
500 м2/г обладающий активностью по отношению к CaO (76,6 мг/г).
– отсев золошлаковых отходов производственного цеха ООО «Якутский котловой завод» с фракцией не более 1,0 мм, основными компонентами которого являются оксиды кальция, кремния и алюминия (табл. 3).
– для доведения бетона до требуемой плотности применялся пена с плотностью 70 г/л, получаемой на протеиновом пенообразователе FoamCem с концентрацией 2%.
Рис. 1. Лабораторный пеногенератор с пенопатроном и компрессором
Замешивание смесей осуществлялось на лабораторном смесителе ЛБ-АБ-10 и гравитационном бетоносмесителе СБР132А.
Основные физико-механические характеристики ПЦБ определялись методами испытаний, описанных и регламентируемых межгосударственным стандартом на легкие бетоны
ГОСТ 25820-2021.
Для подбора состава бетона в соответствии с ГОСТ 27006-86 (использование данной версии стандарта обусловлено областью применения к конструкционным легким бетонам) на первоначальном этапе проведена оптимизация пористости ПЦБ на основе анализа прочности на сжатие. Для этого было проведено матричное двухфакторное планирование эксперимента, в качестве варьируемых параметров в соответствии с необходимой плотностью и прочностью ПЦБ выбраны объемная концентрация пористого заполнителя для оптимизации макропористости и массовое содержание золошлака для оптимизации микропористости [19]. Результаты описывали через уравнение регрессии (1) с коэффициентом корреляции не менее 0,8.
(1)
Рис. 2. Смесители принудительного действия:
а – ЛБ-АБ-10; б – СБР132А
Таблица 1
Свойства портландцемента марки ЦЕМ I 42,5Н (ОАО «Якутцемент»)
|
Показатель |
Значение |
|
Нормальная густота, % |
25 |
|
Остаток на сите 008, % |
7,0 |
|
Равномерность изменения объема, мм |
0,11 |
|
Сроки схватывания: – начало, час-мин – окончание, час-мин |
2–35 3–55 |
|
Средняя активность цемента в возрасте 28 суток, МПа |
40,95 |
Таблица 2
Характеристика пористого заполнителя
(ООО «Сунтарцеолит»)
|
Показатель |
Значение |
|
Размер зерен, мм |
5–20 |
|
Насыпная плотность, кг/м3 |
245 |
|
Средняя плотность |
502 |
|
Истинная плотность, кг/м3 |
2020 |
|
Пористость, % |
87,8 |
|
Водопоглощение, % мас. |
22,8 |
|
Прочность на сдавливание, МПа |
0,83 |
Таблица 3
Химический состав золошлаковых отходов (ООО «Якутский котловой завод)
|
Содержание оксидов, % |
|||||||||||||
|
SiO2 |
TiO2 |
Al2O3 |
Fe2O3 |
FeO |
MnO |
MgO |
CaO |
Na2O |
K2O |
H2O- |
H2O+ |
P2O5 |
CO2 |
|
35,04 |
0,69 |
14,96 |
3,63 |
1,71 |
0,02 |
3,61 |
20,83 |
2,57 |
0,13 |
0,71 |
0 |
0,03 |
6,22 |
Процесс изготовления ПЦБ включает предварительную сушку пористых заполнителей, последовательное дозирование и перемешивание компонентов до однородной массы. Перед введением пористого заполнителя и пены определялась подвижность смеси с помощью вискозиметра Суттарда, целевым значением расплыва являлось 18 см. Для достижения марочной прочности в течение 28 суток образцы после распалубливания помещают в камеру с нормальными условиями твердения: с температурой (20±2) °С и относительной влажностью воздуха (95±5) %.
Испытание образцов ПЦБ было выполнено в соответствии со стандартными методиками, с использованием аттестованных приборов и лабораторных установок Инженерно-технического института СВФУ имени М.К. Аммосова. Статистическая обработка экспериментальных данных была осуществлена при помощи специализированной программы для анализа и визуализации данных.
Основная часть. Исходя из характеристик пористого заполнителя (табл. 2) для получения ПЦБ класса B5 необходимо закладывать плотность не менее D900 [20]. Состав легкого бетона на пористом заполнителе на основе композиционного вяжущего выбран для плотности D900. В работе портландцемент заменен композиционным вяжущим ТМЦ-85. В ранних работах показана эффективность природного цеолита как компонента композиционного вяжущего [21, 22].
Для подбора состава бетона в соответствии с ГОСТ 27006-86 на первоначальном этапе проведена оптимизация пористости легкого бетона на основе анализа прочности на сжатие. Для этого было проведено матричное двухфакторное планирование эксперимента, в качестве варьируемых параметров, в соответствии с необходимой плотностью и прочностью легкого бетона, выбраны объемная концентрация пористого заполнителя для оптимизации макропористости и массовое содержание золошлака для оптимизации микропористости (таблица 4). Выбранное соотношение плотности и прочности представляет собой целевой компромисс, основывающийся на необходимости обеспечения долговечности материала при сохранении его теплотехнических показателей, учитывая особенности климата Якутии.
Таблица 4
Условие планирования эксперимента
|
Факторы |
Уровни варьирования |
Интервал варьирования |
|||
|
Натуральный вид |
Кодированный вид |
-1 |
0 |
+1 |
|
|
Объемная концентрация пористого заполнителя (ЦЗ) |
x |
0,53 |
0,56 |
0,59 |
0,03 |
|
Массовое содержание |
y |
7 |
14 |
21 |
7 |
Таблица 5
Матрица планирования
|
№ точки плана |
Факторы |
|
|
x |
y |
|
|
1 |
+1 |
+1 |
|
2 |
+1 |
0 |
|
3 |
+1 |
-1 |
|
4 |
0 |
+1 |
|
5 |
0 |
0 |
|
6 |
0 |
-1 |
|
7 |
-1 |
+1 |
|
8 |
-1 |
0 |
|
9 |
-1 |
-1 |
Таблица 6
Составы ПЦБ D900 на 1 м3
|
№ п/п |
Пористый |
ТМЦ-85, кг |
Пена, л |
Золошлак, кг |
Пластификатор, % |
|
1 |
266 |
550 |
60 |
83 |
2,7 |
|
2 |
71 |
55 |
|||
|
3 |
82 |
28 |
|||
|
4 |
252 |
104 |
83 |
||
|
5 |
115 |
55 |
|||
|
6 |
126 |
28 |
|||
|
7 |
238 |
148 |
83 |
||
|
8 |
159 |
55 |
|||
|
9 |
170 |
28 |
В лабораторных условиях было приготовлено 9 составов, при каждом значении варьируемых факторов испытывалось по три образца для исключения получения случайных результатов. В соответствии с планом эксперимента, увеличение номера состава сопровождалось уменьшением количества либо пористого заполнителя, либо золошлака, что приводило бы к постоянному повышению плотности. Однако, для сопоставления влияния различных компонентов на прочность бетона требовалось достижение одинаковой плотности всех образцов. Поэтому для корректировки плотности бетона до необходимого значения и формирования пористой структуры также предусматривалось добавление пеноагента в состав легкого бетона. Так, в составах от №1 до №9, где снижалось содержание пористого заполнителя, увеличивали количество добавляемой пены.
Важной частью технологии получения легкого бетона на пористом заполнителе является способ замешивания компонентов и вид бетоносмесителя. Неудовлетворительными оказались смеси, получаемые с помощью лабораторного смесителя ЛС-АБ-10 с плавающими лопастями. Визуально отмечено, что при перемешивании смеси пенообразователь не образовывает изолированные пузырьки, наблюдается эффект «гашения» пены, что приводит к вынужденному повышению В/Ц.
Далее приготовление и перемешивание смеси производилось в бетоносмесителе гравитационного типа и согласно способам, предложенным в источниках под авторством Давидюка А.Н., Сопегина Г.В. и Семейных Н.С. [23, 24]. Подготовка пены производилась с использованием переносного лабораторного пеногенератора, с камерой смешения объемом 40 литров, с пенопатроном и компрессором для подачи сжатого воздуха в дозировке 2% от массы воды. Способ №1 получения ПЦБ подразумевает перемешивание компонентов в следующей последовательности: пеноцеолит вымачивается в 2/3 объема воды затворения в течение 5 минут, далее перемешивается с приготовленной смесью из сухих компонентов (рис. 3). В образовавшуюся смесь вводилась оставшася часть 1/3 воды, далее пена. При формовании образцов произошло оседание раствора в нижнюю часть формы (рис. 4). Согласно более классическому способу № 2 необходимо изначальное получение растворной смеси с последующей добавкой пористого заполнителя и пены. При этом, согласно наблюдениям, введение пены должно происходить после введения пористого заполнителя, так как если вводить пористый компонент в пенобетонную смесь, также будет происходить «гашения» пены. Далее в работе приготовление образцов ПЦБ производилось по способу №2.
Рис. 3. Способы получения пеноцеолитбетона
Рис. 4. Лабораторные образцы ПЦБ-бетона размером 100х100х100 мм:
а – способ №1; б – способ №2
На основе данных составов были замешаны серии из трех образцов легкого бетона, физико–механические свойства составов, выдержанных в естественных условиях твердения, приведены в таблице 7.
На основе экспериментальных данных получены уравнения регрессии зависимостей:
В/Ц отношения от объемной концентрации пористого заполнителя и массового содержания золошлака (коэффициент корреляции R2=0,9):
(2)
Прочности от объемной концентрации пористого заполнителя и массового содержания золошлака (коэффициент корреляции R2=0,8):
(3)
Прочности от объемной концентрации пористого заполнителя и В/Ц (коэффициент корреляции R2=0,82):
(4)
Таблица 7
Физико-механические свойства составов ПЦБ D900
|
№ п/п |
Объемная концентрация пористого заполнителя |
Массовое |
Ц/В |
В/Ц |
Коэффициент |
Прочность на сжатие, МПа |
|
1 |
0,60 |
21 |
1,17 |
0,85 |
5,46 |
4,92 |
|
2 |
0,59 |
14 |
1,54 |
0,65 |
6,94 |
6,25 |
|
3 |
0,61 |
7 |
1,73 |
0,58 |
7,50 |
6,75 |
|
4 |
0,56 |
21 |
1,25 |
0,80 |
5,93 |
5,34 |
|
5 |
0,56 |
14 |
1,38 |
0,72 |
6,57 |
5,91 |
|
6 |
0,57 |
7 |
1,53 |
0,65 |
6,62 |
5,95 |
|
7 |
0,53 |
21 |
1,40 |
0,71 |
5,61 |
5,05 |
|
8 |
0,52 |
14 |
1,48 |
0,68 |
5,94 |
5,35 |
|
9 |
0,52 |
7 |
1,73 |
0,58 |
6,13 |
5,52 |
По полученным уравнениям регрессии построены номограммы зависимостей В/Ц и прочности при сжатии в соотношении с массовым содержанием золошлака от композиционного вяжущего и объемной концентрации пористого заполнителя (рис. 5, рис. 6).
Рис. 5. Зависимость В/Ц от объемной концентрации пористого заполнителя и массового содержания
золошлака от вяжущего
|
Рис. 6. Зависимости предела прочности при сжатии легкого бетона от объемной концентрации а – от массового содержания золошлака от вяжущего; б – от В/Ц |
В ходе проведения эксперимента установлено (рис. 6), что увеличение массового содержания золошлаковых отходов в составе композиционного вяжущего приводит к повышению В/Ц. Это может быть объяснено тем, что золошлаковые отходы имеют частицы несгоревшего топлива, которые способны в значительной степени поглощать воду [25]. В следствии этого также прочность ПЦБ возрастает при уменьшении массового содержания золошлака. Достижение оптимальных прочностных характеристик достигается при увеличении концентрации пористого заполнителя и понижение В/Ц, что может объяснятся тем, что пористые агрегаты заполнителя прочнее пористой матрицы бетона. При этом пик прочности достигается при увеличении концентрации заполнителя и увеличении плотности матрицы.
Таким образом, можно предложить модель оптимального структуроформирования лёгкого бетона на пористом заполнителе (рис. 7). Низкая концентрация пористого заполнителя в лёгком бетоне приводит к тому, что для достижения целевой плотности снижается плотность и повышается пористость матрицы, в следствии чего снижается прочность. При высокой плотности и низкой пористости матрицы создается не плотная структура с крупными структурными порами, что также снижает прочность легкого бетона. Таким образом, для достижения максимальной прочности легкого бетона необходимо закладывать высокую концентрацию пористого заполнителя для обеспечения оптимальной пористости и прочности матрицы легкого бетона.
Рис. 7. Модель структуроформирования легкого бетона на пористом заполнителе:
а – высокопористая матрица с низкой концентрацией заполнителя;
б – низкопористая матрица с высокой концентрацией заполнителя;
в – оптимальная пористость матрицы с высокой концентрацией заполнителя
Далее проведен подбор состава бетона по ГОСТ 27006-86 где за варьируемый параметр взято Ц/В отношение. Данные по зависимости Ц/В от прочности взяты из предыдущих испытаний (рис. 8). Предварительные составы, для достижения класса прочности B5, плотности D900 и подвижности П3 приведены в таблице 8. При этом для достижения необходимой плотности (веса и объёма) дополнительно дозировались молотый цеолит и пена.
Рис. 8. Зависимость предела прочности при сжатии от цементно-водного отношения
Таблица 8
Составы конструкционно-теплоизоляционного ПЦБ с ТМЦ-85
|
Номер состава |
Маркировка |
Ц/В |
Вода, кг |
ТМЦ-85, кг |
Пористый заполнитель, кг |
Цеолит, кг |
Золошлаковые отходы, кг |
Пена, л |
Плотность смеси, кг/м3 |
|
1 |
B7,5 F100 П3 D900 |
2,1 |
200 |
420 |
265 |
73 |
30 |
70 |
983 |
|
2 |
2,4 |
480 |
27 |
34 |
50 |
997 |
|||
|
3 |
1,8 |
360 |
120 |
26 |
110 |
970 |
Результаты по зависимости прочности легкого бетона от Ц/В также подтверждают предложенную модель оптимального структурообразования легкого бетона на пористом заполнителе (табл. 9, рис. 9) Существует оптимальное Ц/В, при котором достигается оптимальная плотность и пористость матрицы легкого бетона, при увеличении Ц/В повышается плотность цементного теста, что приводит по всей видимости к неэффективному распределению пористости.
Таблица 9
Физико-механические свойства составов конструкционно-теплоизоляционных ПЦБ
|
Номер состава |
Маркировка |
Средняя плотность бетона (кг/м³) |
Средняя прочность на сжатие на 28 сутки твердения (МПа) |
|
1 |
B7,5 F100 П3 D900 |
903 |
6,54 |
|
2 |
896 |
5,6 |
|
|
3 |
883 |
6,32 |
Рис. 9. Зависимость предела прочности при сжатии от цементно-водного отношения опытных образцов ПЦБ с ТМЦ-85
В заключении определен оптимальный состав согласно зависимости и получены технические характеристики в соответствии с ГОСТ 25820-2021 «Бетоны легкие. Технические условия» (табл. 10). Для наглядности состав с ТМЦ-85 был сравнен с составом на портландцементе.
Выводы. Таким образом, установлен оптимальный способ получения конструкционно-теплоизоляционного морозостойкого легкого бетона с высокими физико-механические показателями с использованием пористого заполнителя местного производства и композиционного вяжущего на основе цеолита месторождения Хонгуруу.
На основе экспериментальных данных получены уравнения регрессии и построены номограммы зависимости прочности на сжатие. Установлена и предложена модель оптимального структуроформирования лёгкого бетона на пористом заполнителе, согласно которой для достижения максимальной прочности легкого бетона необходимо закладывать высокую концентрацию пористого заполнителя для обеспечения оптимальной пористости и прочности матрицы легкого бетона. При этом оптимальная пористость и прочность матрицы легкого бетона достигается при оптимальном Ц/В.
Таблица 10
Оптимальный состав конструкционно-теплоизоляционного ПЦБ
|
Маркировка |
В5 D900 П3 F100 |
||
|
Состав, на 1 м3 |
Ц/В |
2 |
|
|
Вода, кг |
200 |
||
|
Цемент, кг ТМЦ-85, кг Цеолит, кг Зола, кг |
400 – 88 32 |
– 400 88 32 |
|
|
Пористый заполнитель, кг |
265 |
||
|
Пена, л |
83 |
||
|
Свойства |
Плотность, кг/м3 |
892 |
861 |
|
Марка по плотности |
D900 |
||
|
Предел прочности при сжатии, МПа |
5,9 |
6,49 |
|
|
Класс прочности |
B5 |
||
|
Марка по морозостойкости |
F75 |
F100 |
|
|
Теплопроводность, Вт/(м ℃) |
0,32 |
0,27 |
|
Определена технология получения легкого бетона на пористом заполнителе, согласно которой замешивания компонентов легкобетонной смеси должно начинаться с получения сначала растворной части, затем последовательного введения пористого заполнителя и пены. При этом перемешивание обеспечивается бетоносмесителем гравитационного типа.
Предложен состав конструкционно-теплоизоляционного бетона с маркой по средней плотности D900 с обеспечением эксплуатационных свойств: класс бетона B5, морозостойкость F100, теплопроводность в сухом состоянии λ = 0,27 (Вт/м·℃), что удовлетворяет требованиям к конструкционно-теплоизоляционным легким бетонам. Применение данного материала в строительстве Якутии остается оправданным благодаря прочностно-плотностному балансу. Развитие производства легкого бетона на пористом заполнителе на основе природного цеолита Якутии позволит сократить транспортно-логистические издрежки при строительстве, укрепить региональную экономику, повысить долговечность зданий и снизить энергозатраты на эксплуатацию, а также открыть новые возможности для повышения их эффективности и расширения областей применения.
1. Ризаев Б.Ш., Мамадалиев А.Т., Мухитдинов М.Б. Анализ эффективности использования пористых заполнителей для лёгких бетонов // Экономика и социум. 2022. № 2-1(93). С. 461–467.
2. Корнилов Т.А., Посельский Ф.Ф., Потравный И.М., Попов А.Л., Макаров А.И. Проблемы обеспечения населения Российской Арктики комфортным жильем на примере Республики Саха (Якутия) // ЭКО. 2023. № 12(594). С. 130–149. DOI:https://doi.org/10.30680/ECO0131-7652-2023-12-130-149.
3. Чередниченко Т.Ф., Тамбовцев А.М., Чеснокова В.Д., Журбенко М.Д. Технологические и экономические аспекты развития индустрии легких бетонов конструкционного назначения // Инженерный вестник Дона. 2021. № 9(81). С. 1–7.
4. Шаталова С.В., Чернышева Н.В., Глаголев Е.С., Лесниченко Е.Н., Дребезгова М.Ю. Эффективный ячеистый бетон на композиционном гипсовом вяжущем // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова. 2019. № 10. С. 11–18. DOI:https://doi.org/10.34031/article_5db331a5c52049.41127542.
5. Местников А.Е., Семенов С.С., Васильева Д.В. Рациональное использование минерально-сырьевых ресурсов Якутии в технологии строительных материалов // Фундаментальные исследования. 2017. №. 12-1. С. 80–84
6. Местников А.Е., Павлов Д.Г. Возможности производства гранулированного пеностеклянного материала в условиях Якутии // Современные тенденции развития науки и технологий. 2016. №. 1-8. С. 32.
7. Сопегин Г.В., Салова П.В. Анализ сырьевых материалов при подборе состава легких бетонов на пористых заполнителях // Современные технологии в строительстве. Теория и практика. 2024. Т. 1. С. 143–147.
8. Ткач Е.В., Рахимов А.М. Пеностеклокристаллический пористый заполнитель на основе техногенных отходов для легких бетонов // Строительство и реконструкция. 2022. № 6(104). С. 140–148. DOI:https://doi.org/10.33979/2073-7416-2022-104-6-140-148.
9. Крылов С.А. Легкие бетоны на пористых заполнителях // Аллея науки. 2018. Т. 2, № 1(17). С. 199–201.
10. Дмитриев Н.С., Наруть В.В. Использование крупного заполнителя для повышения эффективности бетонов // Дни студенческой науки : Сборник докладов научно-технической конференции по итогам научно-исследовательских работ студентов института строительства и архитектуры, Москва, 04–07 марта 2019 года. Москва: Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет, 2019. С. 1099–1101.
11. Mahmmod L.M.R., Dulaimi A., Bernardo L.F.A., Andrade J.M.d.A. Characteristics of Lightweight Concrete Fabricated with Different Types of Strengthened Lightweight Aggregates // Journal of Composites Science 2024. Vol. 8. 144. DOI: 10.3390/ jcs8040144
12. Алфимова Н.И., Калатози В.В., Карацупа С.В., Вишневская Я.Ю., Шейченко М.С. Механоактивация как способ повышения эффективности использования сырья различного генезиса в строительном материаловедении // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. 2016. № 6. С. 85–89.
13. Стешенко А.Б., Кудяков А.И., Иноземцев А.С., Иноземцев С.С. Конструкционно-теплоизоляционный пенобетон для индивидуального монолитного жилищного строительства // Нанотехнологии в строительстве: научный интернет-журнал. 2024. Т. 16, № 4. С. 320-328. DOIhttps://doi.org/10.15828/2075-8545-2024-16-4-320-328.
14. Нецвет Д.Д., Нелюбова В.В., Строкова В.В. Композиционное вяжущее с минеральными добавками для неавтоклавных пенобетонов // Вестник БГТУ. В.Г. Шухова. 2019. № 4. С. 122– 131. DOI:https://doi.org/10.34031/article_5cb1e65d077f6554773394.
15. Махортов Д.С., Загороднюк Л.Х., Насонова В.В., Сумской Д.А. Композиционное вяжущее с использованием алюмосиликатных наполнителей и органических добавок биологического происхождения // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. 2024. № 6. С. 8–18. DOIhttps://doi.org/10.34031/2071-7318-2024-9-6-8-18.
16. Славчева Г.С., Буймарова Т.К. Физико-климатическая стойкость пенобетонов на основе техногенного сырья // Вестник Инженерной школы Дальневосточного федерального университета. 2020. № 2(43). С. 124-131. DOIhttps://doi.org/10.24866/2227-6858/2020-2-13
17. Жаканов А.Н. Природные пористые заполнители легкого бетона // Наука и техника Казахстана. Павлодар: Научный журнал Торайгыров Университета, 2023. С. 155-162. DOI:https://doi.org/10.48081/LRRE9213
18. Строцкий В.Н., Савин В.И., Полетаев В.В. Прочностные характеристики легкого бетона на гранулированной пеностеклокерамике // Бетон и железобетон. 2023. № 2(616). С. 14-30. DOI:https://doi.org/10.37538/0005-9889-2023-2(616)-14-30.
19. Местников А.Е., Федоров В.И. Математическое планирование в проектировании состава легкого бетона // Современные наукоемкие технологии. 2019. № 11-1. С. 82–87. DOI:https://doi.org/10.17513/snt.37770.
20. Matveeva O., Baishev N., Makarov A., Popov A., Pavlyukova I., Grigoriev N. Enhancing lightweight concrete strength through modified zeolite-alkaline porous aggregate: composition optimization and structural application // Magazine of Civil Engineering. 2024. No. 1. DOIhttps://doi.org/10.34910/MCE.125.7.
21. Патент № 2803754 C1 Российская Федерация, МПК C04B 7/13, C04B 28/04, C04B 22/00. Вяжущее для производства легкого бетона / А.Л. Попов, А.В. Федоров; заявитель Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Северо-Восточный федеральный университет имени М.К.Аммосова". № 2023105155; заявл. 07.03.2023 : опубл. 19.09.2023, Бюл. №26. 6 с.
22. Popov A., Yadrikhinsky V, Mestnikov A. Peculiarities of hydration and frost resistance of cement with natural zeolite additive // Magazine of Civil Engineering. 2023. No. 1(117). DOI:https://doi.org/10.34910/MCE.117.11.
23. Худякова ЛИ., Залуцкий А.В., Палеев П.Л. Использование золошлаковых отходов тепловых электростанций // ХХI век. Техносферная безопасность. 2019. Т. 4, № 3(15). С. 375–391. DOIhttps://doi.org/10.21285/2500-1582-2019-3-375-391.
24. Давидюк А.Н. Конструкционно-теплоизоляционные бетоны на стекловидных пористых заполнителях для эффективных ограждающих конструкций // Научный вестник Воронежского государственного архитектурно-строительного университета. Строительство и архитектура. 2008. № 4(12). С. 72–80.
25. Сопегин Г.В., Семейных Н.С. Подбор состава конструкционно-теплоизоляционного бетона на основе гранулированного пеностекла с применением аппарата математического планирования эксперимента // Инженерный вестник Дона. 2019. № 4(55).
