Красноярск, Красноярский край, Россия
с 01.01.2019 по настоящее время
Самара, Самарская область, Россия
УДК 69 Строительство. Строительные материалы. Строительно-монтажные работы
ГРНТИ 67.11 Строительные конструкции
ОКСО 08.02.02 Строительство и эксплуатация инженерных сооружений
ББК 387 Отдельные виды строительства
ТБК 5442 Энергетическое и промышленное строительство
BISAC TEC005000 Construction / General
BISAC TEC055000 Textiles & Polymers
Рассмотрено изменение эксплуатационных характеристик железобетонных дымовых труб с монолитной футеровкой при изменении традиционной технологии возведения. Суть отличия предлагаемой технологии от традиционной состоит в замене разделительного элемента бетона футеровки и несущего бетона ствола дымовой трубы. Традиционно при устройстве промышленных труб с монолитной футеровкой, как с использованием скользящей опалубки, так и подъемно-переставной, при практически одновременной укладке двух видов бетона в качестве разделительного слоя применяется стальная сетка. Предлагается заменить стальную сетку стеклотканью с нанесённым теплоизоляционным покрытием. В качестве многослойного теплоизоляционного покрытия рассмотрена тепловая изоляция типа «Броня». В работе представлен сравнительный анализ изменения распределения температурных полей по стенке дымовой трубы при внедрении указанной технологии на примере дымовой трубы Красноярской ТЭЦ-1 h=275 м. Установлено, что замена стальной сетки на стеклоткань с теплоизоляционным покрытием способствует улучшению физико-химических характеристик конструкции и обеспечивает более эффективный тепловой режим эксплуатации трубы. Применение данной технологии также позволит улучшить организацию строительного производства, сократить сроки и затраты на строительство, снизить материалоемкость конструкций дымовой трубы и трудоемкость работ по её возведению, уменьшить возможности появления дефектов и разрушений. Следовательно, внедрение предложенной технологии повысит надежность и долговечность конструкций промышленных железобетонных дымовых труб с монолитной футеровкой. Благодарности. Авторы выражают признательность директору ООО «ПСФ Энерго» Корсунскому Александру Зиновьевичу за доступ к сертифицированному программному комплексу «СТЕНА».
железобетонная дымовая труба, стеклоткань, текстиль-бетон (TRC), монолитная футеровка, дефекты и разрушения, температурное поле, керамическое теплоизоляционное покрытие
Введение. Дымовые трубы являются обязательными высотными сооружениями многих высокотемпературных производств (металлургическое, нефтехимическое, химическое, производство строительных материалов и некоторых видов изделий) так как служат для создания тяги, способствующей протеканию технологических процессов, и снижения уровня концентрации вредных веществ в нижних слоях атмосферы. Одним из таких производств являются тепловые и атомные электростанции.
Согласно анализу возрастной структуры генерирующего оборудования тепловых электростанций России [1, 2] более половины основного оборудования электростанций, характеризуются высоким физическим износом, и более 53 % работающих на них железобетонных монолитных труб по состоянию на 2020 год выработали свой нормативный срок эксплуатации в 50 лет. Основной причиной возникновения дефектов и разрушений конструкций промышленных дымовых труб является отклонение от проектного режима эксплуатации. Помимо пиковых отклонений за счёт нарушения технологических процессов, таких как взрывы в газоходах, температурные и влажностные режимы работы дымовых труб кардинально изменились из-за смены проектных видов топлива, объемов производств, изменения технологии производственного цикла, обусловленной модернизацией самой технологии, ужесточающийся экологической политикой правительств по всему миру и разработкой новых материалов и конструкций [3].
Замещение существующих (выработавших ресурс), а также строительство новых (потребность в которых обусловлена планируемым увеличением энергопотреблении к 2040 году [4]) дымовых труб в соответствии с действующей нормативно-правовой документацией должны осуществляться с применением самых современных технологий и материалов из доступных [1].
Одним из таких материалов, к которому, по данным кураторского индекса научно-технологических журналов 1findr, за последние два десятка лет возрастает всё больший интерес является текстиль-бетон (международная аббревиатура TRC) [5]. Совместное использование текстиля и бетона наделяет новую систему следующими преимуществами по сравнению со стальным армированием [5–7]:
- уменьшение веса и увеличение гибкости конструкции;
- повышение долговечности конструкции, в том числе при повышенных температурах и при пожаре;
- снижение возможности образования трещин;
- отсутствие коррозии.
Несмотря на большое количество публикаций в области TRC и доказанность результатов по повышению несущей способности, усилению сцепления между соединяемыми частями, задержке разрушения после отказа стальной арматуры [8, 9, 10] остается множество направлений для исследований [11].
Применение стеклоткани в строительстве промышленных дымовых труб осуществлялось и ранее, однако ограничивалось устройством изоляции на внутренней поверхности при помощи эпоксидных лаков [12]. В современном строительстве большую популярность получили дымовые трубы на основе стеклопластиков [13, 14, 15]. При этом результаты по исследованию текстиль-бетонов позволяют сделать предположение о перспективности данного направления.
Так, авторами было сделано предположение о положительном эффекте замены стальной армирующей сетки, разделяющей бетон монолитной футеровки от несущего бетона железобетонного ствола дымовой трубы на стеклоткань. Для повышения данного эффекта предлагается использование ещё одного инновационного материала – жидкой тепловой изоляции «Броня», которая представляет собой водную композицию керамических вакуумированных микросфер. Данный материал, в соответствии с ТУ 2216-006-09560516-2013 «Жидкие керамические теплоизоляционные покрытия серии «Броня», обладает уникальными характеристиками, среди которых – коэффициент теплопроводности, равный 0,001 Вт/м°С.
Предлагаемая технология включает в себя следующую последовательность:
- выставление внешней опалубки;
- армирование по слою несущего бетона;
- монтаж стеклоткани (крепление осуществляется при помощи вязальной проволоки к кольцевой и вертикальной рабочей арматуре, с обеспечением перехлеста между уровнями в 300 мм);
- послойное нанесение жидкого термостойкого покрытия «Броня» (полимеризуясь, покрытие скрывает отверстия в стеклоткани, вязальную проволоку и объединяет высотные слои стеклоткани);
- выставление внутренней опалубки;
- практически одновременная укладка бетона ствола дымовой трубы и бетона монолитной футеровки, с опережением укладки слоя бетона монолитной футеровки в 20 см.
Для метода возведения скользящей опалубкой требуется проведение дополнительных исследований и испытаний на опытных образцах возможности начала укладки бетона до полного высыхания и полимеризации жидкого теплоизоляционного покрытия «Броня».
Методика. Для подтверждения гипотезы выполнен сравнительный анализ распределения температурных полей в стенке железобетонной дымовой трубы для двух дымовых труб. В качестве эталона для сравнения взята существующая дымовая труба высотой 275 м. (Красноярская ТЭЦ-1, дата ввода в эксплуатацию 26.10.2020 г.). Для второго варианта расчетов использовалась модель дымовой трубы, отличающаяся от эталона следующими показателями:
- стальная сетка заменена на стеклоткань с нанесенным в три слоя (по 1 мм. каждый) теплоизоляционным покрытием «Броня»;
- толщина монолитной футеровки неизменна на всей высоте от перекрытия дымовой трубы и составляет 50 мм.
Данные, необходимые для осуществления теплотехнических расчётов дымовых труб:
- объем, состав и физико-химические свойства дымовых газов и воздуха для рабочих температур;
- сведения о климатических характеристиках района;
- физико-химические свойства материалов и геометрия конструкции (за исключением оговоренного);
для модели приняты равными соответствующим показателям для эталона.
Реализация теплотехнических расчётов осуществлялась на базе сертифицированного программного комплекса «СТЕНА», в основу работы которой положены методики, описанные Ельшином А.М., Ижориным М. Н., Жолудовым В.С., Овчаренко Е.Г. [16].
Основная часть. По результатам проведенных расчётов для четырех режимов работы каждой из дымовых труб (предельные параметры по рабочим температурам для зимнего и летнего режимов работы) построены зависимости, наглядно характеризующие распределение температур по толщине стенки дымовой трубы. Графики зависимостей расположения температурных полей для зимнего периода эксплуатации представлены на рис. 1; графики зависимостей распределения температурных полей для летнего режима эксплуатации представлены на рис. 2.
Представленные зависимости показывают, что не зависимо от времени года или режима нагрузки дымовой трубы, термическая кривая на внутренней стенке модели, по сравнению с эталоном, практически совпадает с вертикалью. Это говорит о сохранении постоянства температуры по высоте дымовой трубы и практическом отсутствии потерь тепла. Следовательно, для модели устанавливается более эффективный тепловой режим работы, при котором обеспечивается стабильное протекание технологических процессов. Можно также заметить, что, несмотря на небольшую толщину (всего 3 мм.) за счёт низкого значения коэффициента теплопроводности покрытия «Броня» основной градиент температуры в модели смещается из футеровки в многослойное покрытие, чем обеспечивается тепловая изоляция несущей железобетонной стенки дымовой трубы. В рассматриваемом случае происходит снижение градиента температур, от которого напрямую зависит величина термических напряжений, в несущем бетоне (минимально на 19 °С; максимально на 53 °С) и футеровки (минимально на 68 °С; максимально на 147 °С).
Рис. 1. Распределение температур в стенке дымовой трубы для зимнего периода эксплуатации
а) для минимальной нагрузки Красноярской ТЭЦ-1; б) для минимальной нагрузки моделируемой трубы;
в) для максимальной нагрузки Красноярской ТЭЦ-1; г) для максимальной нагрузки моделируемой трубы;
1 – внешняя поверхность железобетонного ствола; 2 – внутренняя поверхность железобетонного ствола;
3- внутренняя поверхность монолитной футеровки; 4 – внутренняя поверхность дымовой трубы
Рис. 2. Распределение температур в стенке дымовой трубы для летнего периода эксплуатации
а) для минимальной нагрузки Красноярской ТЭЦ-1; б) для минимальной нагрузки моделируемой трубы;
в) для максимальной нагрузки Красноярской ТЭЦ-1; г) для максимальной нагрузки моделируемой трубы;
1 – внешняя поверхность железобетонного ствола; 2 – внутренняя поверхность железобетонного ствола;
3 – внутренняя поверхность монолитной футеровки; 4 – внутренняя поверхность дымовой трубы
Из рис. 1–2 видно, что для всех режимов работы существующей дымовой трубы Красноярской ТЭЦ-1 температура прогрева верхних частей конструкции дымовой трубы уступает нижней, а распределение температуры в футеровке пересекает значение температуры точки росы (+127 °С). Следственно наблюдается снижение температуры по высоте дымовой трубы, поэтому возможен процесс конденсации влаги в верхних участках дымовой трубы, особенно в непроектном режиме эксплуатации и во время остановов трубы. Так как для моделируемой дымовой трубы снижение температуры газов и температуры на внутренней поверхности футеровки по всей высоте дымовой трубы незначительны, а также за счёт высокой паронепроницаемости покрытия «Броня» минимизируются процессы фильтрации и диффузии дымовых газов. Проникновение дымовых газов через пористое тело бетона (около трети объема цементного камня) к точке внутренней поверхности дымовой трубы ниже точки росы, по мнению исследователей [17, 18] являются главным недооцененным параметром при расчёте дымовых труб, обуславливающем появление и развитие дефектов.
Смещение температурной кривой внутренней поверхности железобетонного ствола для моделируемой дымовой трубы в зимний период эксплуатации влево и переход изотермы «0» в толщину многослойного теплоизоляционного покрытия помогает избежать (происходящей с увеличением объема) кристаллизации скопленной в порах влаги, так как за счёт структурных свойств на покрытии «Броня» не образуется конденсат.
Сдвиг основного градиента температур в сторону теплоизоляционного покрытия «Броня» минимизирует термические напряжения в бетоне, которые по убеждению изыскателей [19, 20] в совокупности с другими факторами могут привести к образованию серьезных дефектов и разрушений.
Такие свойства как низкое значение коэффициента паронепроницаемости покрытия «Броня», высокие показатели химической стойкости у стеклоткани и вакуумированных керамических микросфер покрытия «Броня» создают дополнительную химическую защиту несущего бетона. Что, по мнению авторов, позволит применять моделируемую технологию в условиях использования топлива, которое при сжигании образует более агрессивные по составу дымовые газы, а также твердые пылеватые частицы, которые обладают хорошей растворимостью. Так как одной из причин образования конденсата на поверхности внутренней стенки дымовой трубы может служить скопление на её поверхности пыли, которая характеризуется высокими значениями растворимости. При этом конденсация влаги будет происходить при влажности, которая определяет точку росы для насыщенного раствора соли, образованной гидратацией пыли.
Авторы обращают внимание на необходимость проведения дополнительных исследований по возможности применения предлагаемой технологии. В предложенной технологии изоляция «Броня» (выполняющая основную функцию по снижению градиента температур) защищена от агрессивного воздействия дымовых газов (истирающее воздействие пылевидных частиц) при помощи слоя монолитной футеровки (50 мм по всей высоте от перекрытия), при таком исполнении срок службы покрытия «Броня» предположительно составит более 50 лет (вместо 15 лет заявленных производителем). Изыскания по увеличению срока эксплуатации покрытия в предложенной технологии необходимо реализовать до воплощения предлагаемой технологии в жизнь.
Выводы. Замена стальной сетки на стеклоткань, с нанесенным на нее теплоизоляционным покрытием, в качестве разделительного элемента бетона футеровки и несущего бетона ствола дымовой трубы обеспечивает:
1. Снижение рисков преждевременного выхода из эксплуатации, и повышение сроков межремонтной работы дымовой трубы из-за несоблюдения проектного режима работы на основании:
- снижения температурного градиента по футеровке и несущему бетону дымовой трубы в каждом сечении по всей высоте дымовой трубы (снижение термических напряжений в бетоне футеровки и несущем бетоне ствола дымовой трубы);
- способности покрытия «Броня» к кратковременной пиковой нагрузке (до 30 %) без потери качества покрытия;
- снижения процессов образования трещин за счёт более высокой устойчивости стеклоткани к растяжению;
2. Установление более эффективного теплового режима работы дымовой трубы (сохранение температуры выше точки росы по всей толщине футеровки на всей высоте дымовой трубы; а также снижение падения температуры на внутренней стенке дымовой трубы по высоте, то есть увеличение тяги трубы и снижение нагрузки на дутьевые вентиляторы котла);
3. Защиту несущего бетона от диффузии газа, на молекулярном и молярном уровнях, через пористую структуру футеровки и его фильтрации за счёт низкого коэффициента паропроницаемости покрытия «Броня»;
4. Создание химического барьера для несущего бетона в случае образования на поверхности футеровки конденсата или фильтрации дымовых газов через футеровку при непроектном режиме эксплуатации за счёт высокой химической стойкости стеклоткани и вакуумированных керамических микросфер покрытия «Броня»;
5. Ликвидацию риска разрушения конструкции на границе несущий бетон – бетон монолитной футеровки по причине коррозии стали;
6. Снижение материалоемкости конструкции и трудоемкости выполнения работ за счёт уменьшения толщины монолитной футеровки и замены стальной сетки на стеклоткань;
7. Создание положительного экономического эффекта за счёт уменьшения затрат:
- на армирование по монолитной футеровке, включая стоимость арматуры и высотность работ,
- на устройство монолитной футеровки, включая стоимость бетона и высотность работ,
- на строительно-монтажные работы по монтажу разделительного элемента, учитывая меньшую стоимость стеклоткани и высотность работ;
- на логистику по доставке материалов (за счет снижения веса);
- за счёт сокращения сроков строительства (снижение массы конструкции – вес металлической сетки, вес арматуры футеровки, вес футеровки; грузоподъемные работы по доставке материалов; уменьшение фонда заработной платы рабочим; ускорение ввода в эксплуатацию и обеспечение производственного процесса – более ранние сроки начала получения прибыли);
- за счёт увеличения срока службы конструкции дымовой трубы до проведения ремонтных работ (учитывается стоимость капиталовложений для осуществления ремонтных работ, с учётом инфляции, увеличения стоимости ремонтных работ и стоимости ремонтных материалов).
1. НДТ 2017. Сжигание топлива на крупных установках в целях производства энергии // Информационно-технический справочник по наилучшим доступным технологиям №38. 2017. 271 с.
2. Осоловский В.П. Промышленная безопасность дымовых и вентиляционных промышленных труб // Cборник научных трудов по материалам консультационно-методического семинара. Башкирская Ассоциация Экспертов. 2008. С. 16-17.
3. Пашечко А.И., Деркач С.Г., Кравчук В.А., Федотенкова И.И., Жоров В.М., Подлесняк Е.А., Рудых О.А. Дымовые промышленные трубы. Аварийность и проблемы эксплуатации // Информационный бюллетень Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору. 2015. №5(80). С. 62-65.
4. Makarov A.A., Mitrova T.A., Kulagin V.A. Global and Russian Energy Outlook 2019 // Moscow School of Management SKOLKOVO. 2019. Pp. 23-24.
5. Tysmans T., Wastiels J. Textile-Reinforced Cement Composites: New Insights into Structural and Material Engineering // Applied Sciences (Switzerland). 2020. Vol. 10, Iss. 2. 576.
6. Rampini, M.C., Zani G., Colombo M., di Prisco M. Mechanical behavior of TRC composites: Experimental and analytical approaches // Applied Sciences. 2019. №9 (7). 1492.
7. Шальнев В.М., Козлов П.Г., Гармашов И.С. Достижения в области текстиль-бетонов // Фундаментальные основы строительного материаловедения Сборник докладов Международного онлайн-конгресса. Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова. 2017. С. 426-430.
8. Kim H.Y., You Y.J., Ryu G.S., Ahn G.H., Koh K T. Concrete slab-type elements strengthened with cast-in-place carbon textile reinforced concrete system // Materials. 2021. №14 (6). 1437.
9. Van L.D., Huy С.N., Huu T.D., Dang Q.N. Experimental study on structural performance of textile reinforced concrete box beams // Science journal of transportation. 2021. №11. Pp. 50-60.
10. You J, Park J, Park S-K, Hong S. Experimental Study on the Flexural Behavior of Steel-Textile-Reinforced Concrete: Various Textile Reinforcement Details // Applied Sciences. 2020. №10(4). 1425. https://doi.org/10.3390/app10041425.
11. Alma’aitah M, Ghiassi B, Dalalbashi A. Durability of Textile Reinforced Concrete: Existing Knowledge and Current // Applied Sciences. 2021. Vol.11, Iss. 6. 2771.
12. Рихтер Л. А. Газовоздушные тракты тепловых электростанций. М.: Энергоатомиздат, 1987. 216 с.
13. Tao W., He-jing Z., Rui-gang H., Jun W., 李习习 Quality control of manufacture and installation offiber reinforced plastic (FRP) exhaust inner barrel // Fiber Reinforced Plastics. 2019. №5. Pp. 66-70.
14. Мишнёв М.В. О разработке технологии изготовления стеклопластиковых цилиндрических оболочек газоотводящих трактов методом подращивания [Электронный ресурс]. Систем. требования: AdobeAcrobatReader. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n2y2017/4218 (дата обращения: 01.07.2021).
15. Мамажонова Р.Т., Юсупова Н.А. Стеклопластики на основе кубовых остатков фурфурола модифицированного эпоксидными смолами ЭД-20 [Электронный ресурс]. Систем. требования: AdobeAcrobatReader. URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/11082 (дата обращения: 01.07.2021).
16. Ельшин А.М., Ижорин М.Н., Жолудов В.С., Овчаренко Е.Г. Дымовые трубы. Москва. 2001. 296 с.
17. Варнашов В.В., Киселев А.А., Гребнов В.С. Расчётные исследования режимов работы кирпичных дымовых труб в условиях эксплуатации // Вестник ИГЭУ. 2016. №1. С. 1-9.
18. Акатьев В.А., Волкова Л.В., Тюрин М.П., Бородина Е.С. Учет начальных признаков критической деградации дымовой трубы в анализе риска ее разрушения // Безопасность в техносфере. 2018. Т. 7. №4. С. 11-16.
19. Maj M., Ubysz, A. The effects of thermal overload in chimney caused by insulation damage // Journal of Physics: Conference Series. 2020. Vol. 1706. Issue: 1: 012198. 8 p.
20. Мустяцэ В.Т., Бутенко Н.А., Вареник А.М. Исследование температурного поля и технического состояния дымовой трубы на ТЭЦ-1 г. Кишинёва // International conference Energy of Moldova - 2012. Regional aspects of development. Технический университет Молдовы. 2012. С. 135-140.
