ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГРАНИЧНОГО РАЗМЕРА ЧАСТИЦ ИЗМЕЛЬЧЕННОГО В ДЕЗИНТЕГРАТОРЕ МАТЕРИАЛА
Аннотация и ключевые слова
Аннотация (русский):
В данной статье из условий равенства аэродинамических сил витающих частиц по законам Стокса и Ньютона теоретически найден граничный диаметр частиц измельченного известняка, определяющий разделение потока материала в патрубке возврата на мелкую и крупную фракции. Представлены схемы скачкообразного движения частицы известняка в тороидальном вертикальном канале патрубка возврата при линейной и квадратичной аэродинамической силе. Численные исследования дифференциальных уравнений динамики движения частиц известняка в восходящем потоке показали на уменьшение максимальной величины отклонения частицы при ее столкновениях с внешней стенкой по всей высоте патрубка возврата

Ключевые слова:
дезинтегратор, поток, стенка, частица.
Текст
Текст произведения (PDF): Читать Скачать

Среди мельниц центробежно-ударного действия особое место занимают дезинтеграторы, в которых сочетаются различные виды нагрузки на измельчаемый материал [1].

На рис. 1 представлен дезинтегратор с криволинейным патрубком возврата части материала на дополнительный помол.

Описание: G:\НАШИ ДИССЕРТАЦИИ\ВСЕ_СТАТЬИ_СМИРНОВ\ФОТО Смирнов Д.В\IMG_0880.JPG

 

Рис. 1.  Дезинтегратор с криволинейным патрубком возврата материала

 

Принцип действия данной установки следующий. Предварительно измельченный материал из бункера через центральный вертикальный канал направляется в нижнюю часть камеры помола. Из камеры помола полидисперсный продукт вылетает в криволинейный патрубок возврата. Тонкие частицы посредством поворотной заслонки, находящейся в верхней части криволинейного патрубка возврата, направляются в патрубок готового продукта и в циклон. Крупные частицы вылетают через периферийную часть патрубка возврата во внешний вертикальный канал и направляются по спирали в верхнюю часть камеры помола.

Таким образом, с помощью поворотной заслонки осуществляется разделение материала, находящегося в патрубке возврата, на крупную и мелкую фракции. 

Определим границу между мелкими частицами измельченного известняка, аэродинамические силы которых линейно зависят от разности скоростей воздуха и частиц, и крупными частицами, аэродинамические силы которых квадратично зависят от данной разности скоростей. Дифференциальные уравнения, описывающие динамику движения мелких и крупных частиц представлены в следующем векторном виде [2]:

для мелких частиц:       

    mdϑdt=mg+3πνdeu-ϑ;           (1)

для крупных частиц:   

mdϑdt=mg+с0πde24ρ2u-ϑu-ϑ,   (2)

где  m – масса частицы, кг; ρ  – плотность воздуха, кг/м3; g – вектор ускорения силы тяжести; de – эквивалентный (по объему) диаметр частицы, м; u вектор скорости воздушного потока в тороидальном канале патрубка возврата, вектор направлен перпендикулярно радиусу канала и равен, м/с; C0  – коэффициент лобового сопротивления частицы;u-ϑ – абсолютная величина скорости воздуха относительно скорости частицы, м/с; ν – коэффициент кинематической вязкости, м2/с.

При равенстве аэродинамических сил (последних членов правой части этой системы уравнений) [3]:

3πνdeu-ϑс0πde24ρ2u-ϑu-ϑ  (3)

должна быть одна и та же траектория этих частиц или близкие друг к другу при одном и том же искомом диаметре: (4)

где  dг- средняя теоретическая граница между мелкими и крупными частицами измельченного известняка.

Упростим это условие, полагая абсолютную разность скоростей равной скорости витания wв:

u-ϑwв .                 (5)

С учетом (4) и (5) условие равенства аэродинамических сил (3) представим в следующем виде (после упрощений):

24ν=dгc0wв,                    (6)

откуда найдем (зная скорость витания wв ) искомый граничный диаметр:

dг=24νc0wв ,                        (7)

или учитывая, что коэффициент кинематической вязкости воздуха при температуре 20°C и атмосферном давлении 101,325 кПа равен u=1510-6м2/с , а скорость витания имеет размерность м/с, получим

dг=360с01wв10-6м.            (8)

Скорость витания частицы определим по закону Стокса [4]:

wв=gdг2ρm18νρ=9.812000181510-61.2dг2=

=60,6dг210-6, м/с .           (9)

где  ρm – плотность твердой частицы, кг/м3.

Подставляя полученный результат в (8), получаем:

dг3=360с010-660,6∙106 , м

или

dг=35,941с010-4 , м

или

dг=35,941с0102 , мкм.               (10)

Для автомодельной области 2103<ReT<2105 коэффициент лобового сопротивления с0  определяется по эмпирической формуле Петтиджона и Христиансона:

с0=5,31-4,88f,                      (11)

где f – коэффициент геометрической формы частиц.

Так как для измельчения частиц минералов коэффициент геометрической формы f=1,4÷1,7  и  поэтому по формуле (11)  с0=1,82÷2,44,  в нашем случае имеем:

dг=134,5÷150 мкм.

Если скорость витания определяется по закону Ньютона, при таких же исходных данных имеем:

wв=4∙dгρmg3∙с0ρ=4∙dг2000∙9,813∙с01.2=147,6drс0 , м/с. (12)

Подставляя полученный результат в (4), получим:

dг1,5=360с0с0147,610-6=2,4410-6c0, м

или

dг=35,95с010-4, м

или

dг=35,95с0102, мкм .           (13)

т.е. при с0=1,82÷2,44

dг=135÷150 мкм .

Таким образом, средняя теоретическая граница между мелкими и крупными частицами измельченного известняка составляет dг≈140 мкм . С точки зрения качества готового продукта средний диаметр принимается:

dг≤100 мкм.                        (14)

Сопоставляем траектории движения частиц диаметром dг=80 мкм . Причем аэродинамическая сила принималась по закону Стокса (рис. 2), т.е. по линейной зависимости от разности скоростей, и по закону Ньютона – по квадратичной зависимости от этой разности (рис.3), как видно из этих графиков, кинематическая схема и траектории достаточно близки. Наглядно это видно при сопоставлении траекторий движения частиц в полярной системе координат в патрубке возврата  (рис. 4).

Расчеты к построению кинематической схемы рисунка 2 выполнены по следующим формулам:

 

β1=arctgϑ'1x'ϑ'1y';φ1=arctgy1x1;α1=β1-φ1;γ1=β1-2α1=2φ1-β1;               (15)

β2=arctgϑ'2x'ϑ'2y';φ2=arctgy2x2;α2=β2-φ2;γ2=2α2-β2=β2-2φ2 ;                (16)

β3=arctgϑ'3x'ϑ'3y';φ3=arctgy3x3;α3=β3+φ3;γ3=π2-β3+2φ3;                   (17)

β4=arctgϑ'4x'ϑ'4y';φ4=arctgy4x4;α4=φ4-β4;γ4=π2-2α4+β4=π2-2φ4-β4.      (18)

 

 

 

Описание: C:\Users\user\Pictures\картинка 3.gif

Рис. 2. Кинематическая схема скачкообразного движения частицы известняка (de = 80 мкм;
 ρ
m = 2000 кг/м3) в тороидальном  вертикальном
канале патрубка возврата при линейной

аэродинамической силе

 

Расчеты к построению кинематической схемы рисунка 3 выполняют по следующим формулам:

Описание: C:\Users\user\Pictures\картинка 4.gif

Рис. 3. Кинематическая схема скачкообразного
движения частицы известняка (
de = 80 мкм; ρm = 2000 кг/м3) в тороидальном  вертикальном канале
патрубка возврата при квадратичной
аэродинамической силе

 

 

β1=arctgϑ'1x'ϑ'1y';φ1=arctgy1x1;α1=β1-φ1;γ1=β1-2α1=2φ1-β1;               (19)

β2=arctgϑ'2x'ϑ'2y';φ2=arctgy2x2;α2=β2-φ2;γ2=β2-2α2=2φ2-β2;               (20)

β3=arctgϑ'3x'ϑ'3y';φ3=arctgy3x3;α3=β3+φ3;γ3=π2-β3+2φ3;                  (21)

β4=arctgϑ'4x'ϑ'4y';φ4=arctgy4x4;α4=φ4-β4;γ4=π2-2α4+β4=π2-2φ4-β4;      (22)

β5=arctgϑ'5x'ϑ'5y';φ5=arctgy5x5;α5=φ5-β5;γ5=π2-2α5+β5=π2-2φ5-β5;      (23)

 β6=arctgϑ'6x'ϑ'6y';φ6=arctgy6x6;α6=φ6-β6;γ6=π2-2α6+β6=π2-2φ6-β6.      (24)

 

 

Описание: C:\Users\user\Pictures\картинка 6.png

Рис. 4. Траектория движения частицы известняка (de = 80 мкм; ρm = 2000 кг/м3) в полярной системе координат
 в патрубке возврата

 

 

Таким образом, можно сделать вывод, что из условий равенства аэродинамических сил витающих частиц по законам Стокса и Ньютона  теоретически найден граничный диаметр частиц измельченного известняка dг≈100 мкм,  определяющий разделение потока материала в патрубке возврата на мелкие и крупные частицы. Мелкие частицы имеют тенденцию к равномерному их распределению  в тороидальном канале патрубка возврата без столкновения со стенками (при de≈10 мк м), а крупные частицы 100≥de≥400  мкм под действием инерционных сил прижимаются к  стенкам большего радиуса патрубка возврата более 5 раз и сталкиваются с этими стенками.

Численные исследования дифференциальных уравнений динамики движения частиц в патрубке возврата измельченного в дезинтеграторе известняка (ρm=2000 кг/м3, u0=15 м/с ), показали, несмотря на множественные столкновения крупных частиц со стенками, на уменьшение максимальной величины отклонения частицы от внешней стенки по всей высоте патрубка, а также уменьшение длины хорды дуг траектории и небольшого роста скорости частиц.

*Работа выполнена в рамках Программы развития опорного университета на базе БГТУ им. В.Г. Шухова.

Список литературы

1. Хинт И.А. Основы производства сили-кальцитных изделий. М.: Стройиздат, 1962. 636 с.

2. Логачев И.Н., Логачев К.И. Аэродина-мические основы аспирации. СПб. :Химиздат, 2005.658 с.

3. Логачев И.Н., Логачев К.И., Минко В.А. Обеспыливающая вентиляция. Белгород, БГТУ им. В.Г. Шухова, 2010. 564 с.

4. Клочков Н.В., Блиничев В.Н., Бобков С.П., Пискунов А.В. Методика расчета воздуха в центробежно-ударной мельнице // Известия ВУЗов. Химия и химическая технология. 1982. №2. С. 230-232.


Войти или Создать
* Забыли пароль?