graduate student from 01.01.2024 until now
Arkhangelsk, Arkhangelsk, Russian Federation
employee
Arkhangelsk, Arkhangelsk, Russian Federation
employee
Arhangel'sk, Arkhangelsk, Russian Federation
Arkhangelsk, Arkhangelsk, Russian Federation
UDC 691.4
The mechanical activation of brick waste powder as a method of increasing the reactivity of dispersed mineral systems has been studied. Brick waste powder with a true density of 2380 kg/m3 and SiO2 content of 53.8% was used as the object of study. Grinding was carried out in a planetary ball mill for 1 to 20 minutes. Dispersity characteristics were determined by the Kozeny–Carman gas permeability method. Surface tension of the powders was determined by the OWRK method using an Easy Drop instrument with decane and distilled water as test liquids. The energy model based on calculating specific mass atomization energy, surface energy, activity coefficients and fractal surface dimension was applied to assess the degree of mechanical activation. The specific mass atomization energy of brick waste powder was found to be 114.076 MJ/kg and energy density is 271.5 kJ/cm³. The surface tension increased from 69.26 to 71.31 mJ/m2 with increasing grinding time from 0 to 20 minutes. Surface energy Es increases from 12 to 59 J/kg, surface activity ks increases 4.9-fold, and fractal dimension Ds increases from 2.163 to 2.261. The transition from simple dispersion to mechanical activation occurs at a grinding duration of 3 to 5 minutes.
brick waste, mechanical activation, atomization energy, fractal dimension, surface tension, OWRK method, dispersity
Введение. Использование отходов строительного производства в качестве вторичного сырья является актуальным направлением современного строительного материаловедения [1–4]. Кирпичный бой, образующийся при сносе зданий и в процессе производства керамического кирпича, представляет собой алюмосиликатный материал с высоким содержанием SiO2 и Al2O3, потенциально обладающий пуццолановой активностью. Однако в исходном состоянии реакционная способность кирпичного боя недостаточна для эффективного использования в составе композиционных вяжущих без предварительной активации.
Механоактивация (интенсивное механическое воздействие на дисперсный материал) – позволяет существенно повысить реакционную способность минеральных порошков за счёт увеличения удельной поверхности, накопления структурных дефектов и разрыва химических связей в поверхностном слое частиц [5–9]. При этом традиционные параметры дисперсности не в полной мере отражают степень активации: два порошка с одинаковой удельной поверхностью могут существенно различаться по реакционной способности [10–12].
Для комплексной оценки эффективности механоактивации разработана энергетическая модель [13–15], основанная на расчёте поверхностной энергии, соотношения коэффициентов активности (ka/ks) и фрактальной размерности поверхности (Ds). Данная модель позволяет определить временные рамки процессов механоактивации и (или) простого диспергирования.
Цель настоящей работы – экспериментальное определение характеристик дисперсности и поверхностного натяжения (численно равное удельной поверхностной энергии) порошка кирпичного боя при различной продолжительности помола и расчёт критериев механоактивации по энергетической модели.
Материалы и методы. В качестве исходного материала использовался порошок кирпичного боя, истинная плотность которого (ρ) определялась по методике ГОСТ 32763—2014 «Порошок минеральный. Метод определения истинной плотности». Химический (элементный) состав в пересчёте на оксиды установлен методом рентгенофлуоресцентного анализа на анализаторе ПРФА МетЭксперт.
Измельчение проводилось на планетарной шаровой мельнице Retsch PM100 при скорости вращения ротора 420 об/мин и продолжительности помола от 1 до 20 минут. Удельная поверхность (Sуд) и среднемассовый размер частиц (d) определены методом газопроницаемости Козени–Кармана на анализаторе ПСХ-10М.
Поверхностное натяжение (σ) определено методом ОВРК (Оуэнса–Вендта–Рабела–Кэлбла) [16] на приборе Easy Drop (KRÜSS) по краевым углам смачивания двумя тестовыми жидкостями: деканом (неполярная жидкость с
σ = 23,9 мДж/м2) и дистиллированной водой (полярная жидкость с σ = 72,8 мДж/м2) [17]. Известно, что метод ОВРК, представляющий собой неразрушающий метод, основан на том, что удельная поверхностная энергия (поверхностное натяжение) является суммой полярной и дисперсионной составляющих и рассчитывается по линейной регрессии, построенной по результатам измерения краевых углов смачивания твердой фазы рабочими жидкостями с известными полярными и дисперсионными составляющими.
Измерения выполнены на компактах из порошков с продолжительностью помола (τ) 1, 3, 5, 10, 15 и 20 мин. Компакты для измерения краевых углов получены запрессовкой порошков в металлические формы (диаметром 20 мм) при избыточном давлении 2 т, создаваемом гидравлическим прессом ПЛГ-20, с выдержкой 2 мин. Следует отметить, что точность расчета поверхностного натяжения реализуемого по углам смачивания, измеряемым на поверхности компактов (как показано в [18]) составляет ±0,02 мДж/м2.
Расчёт критериев механоактивации выполнен по энергетической модели [13]. Значения энергий атомизации (Ea) оксидов, необходимые для расчета удельной массовой энергии атомизации (Em), приняты по справочным термохимическим данным [19]. Энергоплотность (удельная объемная энергия атомизации) исходного порошка (Ev) рассчитывалась, исходя из следующего соотношения [20]:
(1)
Основная часть. Характеристики дисперсности. Химический состав исходного минерального порошка, истинная плотность которого составила ρ = 2380 кг/м3, представлен в таблице 1.
Таблица 1
Элементный состав порошка кирпичного боя в пересчёте на оксиды
|
Оксид |
CaO |
Fe₂O₃ |
Al₂O₃ |
TiO₂ |
K₂O |
SiO₂ |
|
Содержание, % |
14,2 |
11,2 |
15,0 |
1,2 |
4,6 |
53,8 |
Результаты измерений удельной поверхности и среднемассового размера частиц при различной продолжительности помола (τ) представлены на рисунке 1. Зависимость удельной поверхности от продолжительности помола аппроксимируется полиномом с коэффициентом достоверности аппроксимации (R2=0,94):
Sуд = −1,9τ2 + 69,1τ + 187 (2)
Приведенные функциональные зависимости (рис. 1) демонстрируют нелинейный характер: в первые 5 мин наблюдается интенсивный рост (Sуд) и резкое уменьшение (d) (величина удельной поверхности возрастает на 69% и на 69% уменьшается средний размер частиц), после чего скорость изменения параметров снижается, что свидетельствует о переходе от активного диспергирования к стадии, близкой к практической стабилизации дисперсного состояния порошка (изменение данных параметров составило 33%). При этом следует отметить, что идеально совпадающие значения процентного изменения данных параметров (Sуд и d) может свидетельствовать о том, что отсутствует эффект агрегации частиц дисперсной фазы, а более интенсивное изменение определяемых характеристик на первой временной стадии помола может быть связано с параллельно протекающими процессами их активации [7].
Рис. 1. Зависимость удельной поверхности и среднемассового размера частиц от продолжительности помола
Поверхностное натяжение. Результаты определения поверхностного натяжения методом ОВРК представлены в таблице 2. Анализ полученных данных выявил характерную закономерность. В интервале от 0 до 5 минут помола наблюдается интенсивный рост суммарного поверхностного натяжения с 68,41 до 71,34 мДж/м², сопровождаемый увеличением поляризационной составляющей (σp) с 43,78 до 48,83 мДж/м². В этот период одновременно происходит интенсивный прирост удельной поверхности, что обусловливает значительный рост поверхностной энергии (Es) за счёт двух факторов – увеличения как (σ), так и (Sуд). По полученным данным построена зависимость σ(τ), аппроксимированная полиномом третьей степени с коэффициентом достоверности аппроксимации (R2=0,95):
σ = 0,0023τ3 − 0,0849τ2 + 0,9287τ + 68,41, (3)
где τ – продолжительность помола, мин.
В качестве начального значения (σ0), соответствующего состоянию материала до механоактивации (τ = 0), принят свободный член полинома: σ0 = 68,41 мДж/м2.
Таблица 2
Поверхностное натяжение (σ) и его
составляющие (σр – поляризационное
и σd – дисперсионное поверхностные
натяжения порошков)
|
t, мин |
σd, мДж/м2 |
σp, мДж/м2 |
σ, мДж/м2 |
|
0 |
24,63 |
43,78 |
68,41 |
|
1 |
24,06 |
45,20 |
69,26 |
|
2 |
23,62 |
46,33 |
69,95 |
|
3 |
23,42 |
47,01 |
70,43 |
|
5 |
22,51 |
48,83 |
71,34 |
|
10 |
23,04 |
48,35 |
71,39 |
|
15 |
23,42 |
47,60 |
71,02 |
|
20 |
23,40 |
47,91 |
71,31 |
Начиная с продолжительности помола более 5 минут суммарное поверхностное натяжение стабилизируется на уровне (71,35±0,05) мДж/м² и практически не изменяется при дальнейшем увеличении продолжительности помола до 20 минут (усредненное значение σ рассчитано без учета значения 71,02 мДж/м2, так как считаем, что данная величина является случайным отклонением в связи со сложностью экспериментальной фиксации углов смачивания на поверхности компактов). Полярная составляющая (σp) также выходит на плато при значении (48,36±0,06) мДж/м². По нашему мнению, это означает, что после 5 минут дальнейший рост (Es) происходит исключительно за счёт прироста удельной поверхности, тогда как удельные энергетические поверхностные характеристики частиц уже не изменяются.
Следует отметить, что стабилизация значений (σp) может свидетельствовать об образовании практически максимально возможных полярных активных центров при пятиминутной продолжительности помола.
Зависимость суммарного поверхностного натяжения (σ) и удельной поверхности (Sуд) от продолжительности помола представленная на рисунке 2 показывает, что при увеличении продолжительности помола более 5 мин удельная поверхностная энергия (т.е. энергия, приходящаяся на единицу площади поверхности) достигает своего максимального значения при 10 минутном режиме (71,39 мДж/м2). При дальнейшем увеличении временного фактора помола происходит возрастание удельной поверхности, что вызывает незначительное уменьшение σ, например, при 20 мин,
до 71,31 мДж/м2 (табл. 3).
Рис. 2. Зависимость поверхностного натяжения σ и удельной поверхности Sуд от продолжительности помола
Удельная массовая энергия атомизации. Для многокомпонентной системы, исходя из определенного нами оксидного состава порошка (табл. 1), рассчитана величина удельной массовой энергии атомизации (Em) по следующей формуле [13–14, 18–19]:
Em = Σ (Ea,i · wi / Mi), (4)
где Ea,i – энергия атомизации i-го оксида, кДж/моль;
wi – массовая доля;
Mi – молярная масса, г/моль.
Результаты расчета приведены в таблице 3.
Таблица 3
Расчёт удельной массовой энергии
атомизации порошка кирпичного боя
|
Оксид |
wᵢ, % |
Mᵢ, г/моль |
Ea,i, кДж/моль |
wᵢ/Mᵢ |
Ea,i·wᵢ/Mᵢ, кДж/г |
|
CaO |
14,2 |
56,08 |
3513 |
0,00253 |
8,895 |
|
Fe₂O₃ |
11,2 |
159,69 |
14309 |
0,00070 |
10,036 |
|
Al₂O₃ |
15,0 |
101,96 |
15065 |
0,00147 |
22,163 |
|
TiO₂ |
1,2 |
79,87 |
9757 |
0,00015 |
1,466 |
|
K₂O |
4,6 |
94,20 |
2232 |
0,00049 |
1,090 |
|
SiO₂ |
53,8 |
60,09 |
7866 |
0,00895 |
70,426 |
|
Σ |
100,0 |
– |
– |
– |
114,076 |
Таким образом, Em = 114,076 кДж/г = 114,076 МДж/кг. Полученное значение отражает суммарную энергию межатомных связей в единице массы материала и используется в дальнейшем при расчёте критериев механоактивации. Кроме того, ориентируясь на предложенную в [20] энергетическую классификацию минеральных систем по энергоплотности (Еv, кДж/см3) и учитывая, что Ev=Em · ρ, исследуемый материал со значением Ev=271,5 кДж/см3 относится к высокоэнергоплотным.
Поверхностная энергия и критерии механоактивации. Поверхностная энергия (Es) представляет собой энергию, сосредоточенную на поверхности единицы массы порошка, и определяется как [13]:
Es = σ · 
(5)
Активность поверхности (ks) – безразмерная характеристика, отражающая долю поверхностной энергии в общей энергии атомизации:
ks = 
= 
(6)
Соотношение коэффициентов (ka/ks) характеризует эффективность расходования механической энергии на активацию поверхностного слоя:
ka/ks = 
, (7)
где R0 – радиус частиц исходного материала, м;
ka – доля разорванных химических связей в активированном поверхностном слое частицы.
Фрактальная размерность поверхности (Ds) рассчитывается по формуле [15]:
Ds = 3 – 
, (8)
где S∞ – удельная поверхность исходного материала, м2/кг;
S – удельная поверхность порошка после механической обработки, м2/кг;
ρm – плотность вещества частицы (принимаем равную плотности ρ), кг/м3.
Результаты расчёта всех критериев механоактивации сведены в таблицу 4.
Таблица 4
Критерии механоактивации порошка кирпичного боя
|
t, мин |
S, м2/кг |
d, мкм |
σ, мДж/м2 |
Es, Дж/кг |
ks · 10-6 |
ka/ks · 10-6 |
Ds |
|
1 |
174 |
14,5 |
69,26 |
12,051 |
0,1056 |
0,1043 |
2,1632 |
|
2 |
323 |
7,8 |
69,95 |
22,594 |
0,1981 |
0,1938 |
2,2048 |
|
3 |
428 |
5,9 |
70,43 |
30,144 |
0,2642 |
0,2562 |
2,2224 |
|
5 |
561 |
4,5 |
71,34 |
40,022 |
0,3508 |
0,3360 |
2,2385 |
|
10 |
654 |
4,1 |
71,39 |
46,689 |
0,4093 |
0,3687 |
2,2474 |
|
15 |
743 |
3,4 |
71,02 |
52,768 |
0,4626 |
0,4447 |
2,2546 |
|
20 |
833 |
3,0 |
71,31 |
59,401 |
0,5207 |
0,5039 |
2,2610 |
Анализ интенсивности механоактивации. Интенсивность механоактивации (ΔSуд/Δt) – скорость прироста удельной поверхности, м2/(кг·мин), определяется по формуле:
ΔSуд/Δt = 
(9)
В первые минуты помола интенсивность максимальна: в интервале 1–2 мин составляет 149 м2/(кг·мин), в интервале 2–3 мин – 105 м2/(кг·мин). Начиная с 5–10 мин скорость прироста стабилизируется на уровне ≈ 18 м2/(кг·мин), что свидетельствует о переходе к стадии, близкой к практической стабилизации дисперсного состояния порошка.
На рисунке 3 представлена зависимость (Ds) и (ka/ks) от продолжительности помола. В интервале 1–3 мин (Ds) и (ka/ks) нарастают примерно с одинаковой скоростью. Начиная с 5 мин скорость роста (Ds) заметно замедляется, тогда как (ka/ks) продолжает возрастать. Разрыв между скоростями изменения этих двух критериев свидетельствует о том, что механическая энергия всё в большей мере расходуется на накопление дефектов и разрыв химических связей, а не на геометрическое измельчение. Так, в первый временной период фрактальная размерность увеличивается на 3,6 %, а в последующие временные рамки – всего на 0,8 %.
Это соответствует закономерности, установленной в [11, 12], и позволяет считать, что для порошка кирпичного боя наиболее интенсивно механоактивация происходит при продолжительности помола от 3 до 5 минут.
Рис. 3. Зависимость фрактальной размерности (Ds) и соотношения (ka/ks) от продолжительности помола
Установленное временное окно механоактивации (3–5 мин) подтверждается совокупным анализом всех рассчитанных критериев. В данном интервале наблюдается одновременный интенсивный рост поверхностной энергии (Es), соотношения (ka/ks) и фрактальной размерности (Ds), что свидетельствует о максимальной эффективности преобразования механической энергии в энергию активированной поверхности. При продолжительности помола свыше 5 мин прирост поверхностного натяжения σ прекращается, фрактальная размерность выходит на плато, а дальнейший рост (Es) обеспечивается исключительно за счёт увеличения удельной поверхности (Sуд). Это означает, что дополнительные энергетические затраты на помол уже не приводят к качественному изменению поверхности частиц, а лишь к её количественному увеличению. С практической точки зрения помол свыше 5 мин нецелесообразен: удельные затраты энергии на единицу прироста реакционной способности резко возрастают, тогда как реакционная способность порошка как активной минеральной добавки фактически стабилизируется.
Полученные результаты хорошо согласуются с данными, представленными нами ранее в [21], которые позволили установить, что замена в бетонных смесях цемента данной высокодисперсной добавкой (полученной из порошка кирпичного боя) в количестве 20 мас. %, изготовленной при продолжительности помола на шаровой мельнице 5 мин (из всего рассматриваемого временного диапазона, равного 1÷20 мин), позволяет получить максимальные значения физико-механических характеристик (прочности при сжатии и изгибе), сравнимые со значениями этих параметров для контрольных образцов.
Выводы.
1. Удельная массовая энергия атомизации и энергоплотность порошка кирпичного боя составила Em = 114,076 МДж/кг и Ev = 271,5 кДж/см3, соответственно, что позволяет отнести его к высокоэнергоплотным материалам с достаточно значимым потенциалом реакционной способности.
2. Поверхностное натяжение порошков, определённое методом ОВРК, возрастает с 68,41 мДж/м2 (исходное состояние) до 71,31 мДж/м2 при продолжительности помола 20 мин, что отражает изменение поверхностных свойств в процессе механоактивации. Установлено, что при механическом помоле сырьевого материала кирпичного боя в продолжение 1÷20 мин поверхностная энергия и активность поверхности увеличиваются практически в 5 раз. Определено, что в процессе получения минерального порошка происходит накопление дефектов кристаллической структуры частиц, связанных с разрывом химических связей и их концентрированием в поверхностном слое и объемной фазе. Кроме того, показано, что фрактальная размерность поверхности возрастает от 2,163 до 2,261, что отражает повышение шероховатости и степени развитости поверхности частиц вследствие накопления дефектов при механической обработке. Таким образом, можно заключить, что порошок кирпичного боя, полученный методом механического диспергирования, проявляет свойства активной минеральной добавки в вяжущих композициях гидратационного типа твердения.
3. Рациональная продолжительность помола на используемом размольном аппарате при получении порошка исследуемого кирпичного боя как компонента композиционного вяжущего составляет 3–5 минут. Однако следует отметить, что увеличение продолжительности механического диспергирования способствует дальнейшей активации поверхности высокодисперсной системы, но данный процесс характеризуется не высокой интенсивностью и связан с дополнительными энергетическими затратами.
1. Alfimova N.I., Kalatozi V.V., Karatsupa S.V., Vishnevskaya Ya.Yu., Sheychenko M.S. Mechanical activation as a method for improving the efficiency of raw materials of various genesis in building materials science [Mekhanoaktivatsiya kak sposob povysheniya effektivnosti ispol'zovaniya syr'ya razlichnogo genezisa v stroitel'nom materialovedenii]. Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov. 2016. No. 6. Pp. 85–89. EDN: https://elibrary.ru/VWZDKD. (rus)
2. Mukhametrakhimov R.Kh., Galautdinov A.R. The role of active mineral additives of natural origin in the formation of structure and properties of gypsum-cement-pozzolanic binder [Rol' aktivnykh mineral'nykh dobavok prirodnogo proiskhozhdeniya v formirovanii struktury i svoystv gipsotsementno-putstsolanovogo vyazhushchego]. Vestnik of Kazan Technological University. 2017. Vol. 20. No. 6. Pp. 60–63. EDN: https://elibrary.ru/YIXKDB. (rus)
3. Krasinikova N.M., Khozin V.G. Reuse of concrete waste as input products for cement concretes [Vtorichnoe ispol'zovanie betonnogo loma v kachestve syr'evykh komponentov tsementnykh betonov]. Stroitel'nye Materialy. 2020. No. 1–2. Pp. 56–65. DOI:https://doi.org/10.31659/0585-430X-2020-778-1-2-56-65. (rus)
4. Lesovik R.V., Akhmed A.A.A., Alaskhanov A.Kh. Binder from the dust fraction of fragments of demolished buildings and structures in Iraq [Vyazhushchee iz pylevidnoy fraktsii fragmentov razrushennykh zdaniy i sooruzheniy Iraka]. Regionalnaya Arkhitektura i Stroitelstvo. 2020. Vol. 1. No. 42. Pp. 69–76. EDN: https://elibrary.ru/UWNPEB. (rus)
5. Nelyubova V.V., Strokova V.V., Osadchiy E.G., Podgornyy I.I., Shapovalov N.A. Mechanical activation as a method of controlling structure formation processes of autoclave materials at various organizational levels [Mekhanoaktivatsiya kak sposob upravleniya protsessami strukturoobrazovaniya avtoklavnykh materialov na razlichnykh urovnyakh organizatsii]. Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov. 2015. No. 3. Pp. 7–9. EDN: https://elibrary.ru/PSINCX. (rus)
6. Boldyrev V.V. Mechanochemistry and mechanical activation of solids [Mekhanokhimiya i mekhanicheskaya aktivatsiya tvyordykh veshchestv]. Russian Chemical Reviews. 2006. Vol. 75. No. 3. Pp. 203–216. EDN: https://elibrary.ru/HSQIOV. (rus)
7. Adylkhodzhaev A.I., Kadyrov I.A., Umarov K.S., Nazarov A.A. On the mechanical activation of zeolite-containing rocks [K voprosu mekhanoaktivatsii tseolitsoderzhashchikh porod]. Proceedings of Petersburg Transport University. 2019. Vol. 16. No. 3. Pp. 489–498. DOI:https://doi.org/10.20295/1815-588X-2019-3-489-498. EDN: https://elibrary.ru/HCSHIW. (rus)
8. Ayzenshtadt A.M., Korolev V.E., Malygina M.A., Drozdyuk T.A., Frolova M.A. Structural modification of highly dispersed powders of overburden rocks of saponite-containing bentonite clay [Strukturnaya modifikatsiya vysokodispersnykh poroshkov vskryshnykh porod saponitsoderzhashchey bentonitovoy gliny]. Fizika i Khimiya Obrabotki Materialov. 2023. No. 1. Pp. 56–63. DOI:https://doi.org/10.30791/0015-3214-2023-1-56-63. EDN: https://elibrary.ru/BGBWRA. (rus)
9. Evtushenko E.I., Cherevatova A.V., Ko-zhuhova N.I., Osadchaya M.S., Starostina I.V., Kozhuhova M.I. Study of the effectiveness of mechanical activation of granite screenings in mills of various types in the synthesis of nanostructured binder [Izuchenie effektivnosti mekhanoaktivatsii otseva granita v mel'nitsakh razlichnogo tipa pri sinteze nanostrukturirovannogo vyazhushchego]. Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov. 2020. No. 11. Pp. 102–112. DOI:https://doi.org/10.34031/2071-7318-2020-5-11-102-112. EDN: https://elibrary.ru/LFSJMU. (rus)
10. SSival'neva M.N., Strokova V.V., Nelyubova V.V., Ogurcova Yu.N., Orekhova T.N., Bocman L.N., Necvet D.D.Methods for evaluating mechanically activated mineral raw materials for composite binders [Metody otsenki mekhanoaktivirovannogo mineral'nogo syr'ya dlya kompozitsionnykh vyazhushchikh]. Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov. 2023. No. 9. Pp. 8–22. DOI:https://doi.org/10.34031/2071-7318-2023-8-9-8-22. EDN: https://elibrary.ru/HHBIWY. (rus)
11. Nelyubova V.V., Strokova V.V., Danilov V.E., Ayzenshtadt A.M. Comprehensive assessment of the activity of silica-containing raw materials as an indicator of mechanical activation efficiency [Kompleksnaya otsenka aktivnosti kremnezemsoderzhashchego syr'ya kak pokazatelya effektivnosti mekhanoaktivatsii]. Obogashcheniye Rud. 2022. No. 2. Pp. 17–25. DOI:https://doi.org/10.17580/or.2022.02.03. EDN: https://elibrary.ru/GTUQRF. (rus)
12. Shamanina A.V., Ayzenshtadt A.M., Kononova V.M., Danilov V.E. Evaluation of the effectiveness of mechanical activation of silica-containing rocks [Otsenka effektivnosti mekhanoaktivatsii kremnezemsoderzhashchikh gornykh porod]. Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov. 2021. No. 5. Pp. 19–27. DOI:https://doi.org/10.34031/2071-7318-2021-6-5-19-27. EDN: https://elibrary.ru/URTMHC. (rus)
13. Frolova M.A., Korolev E.V. Energy model of surface activation of mineral components of composite building materials [Energeticheskaya model' aktivatsii poverkhnosti mineral'nykh komponentov stroitel'nykh kompozitsionnykh materialov]. Stroitel'nye Materialy. 2025. No. 1–2. Pp. 72–78. DOI:https://doi.org/10.31659/0585-430X-2025-832-1-2-72-78. EDN: https://elibrary.ru/ACLZDE. (rus)
14. Frolova M.A. Conceptual aspects of designing mineral powder compositions from natural and man-made raw materials [Kontseptual'nye aspekty konstruirovaniya mineral'nykh poroshkovykh kompozitsiy iz syr'ya prirodnogo i tekhnogennogo proiskhozhdeniya]. Stroitel'nye Materialy. 2024. No. 12. Pp. 28–33. DOI:https://doi.org/10.31659/0585-430X-2024-831-12-28-33. EDN: https://elibrary.ru/GITXLI. (rus)
15. Lesovik V.S., Frolova M.A., Ayzenshtadt A.M. Surface activity of rocks [Poverkhnostnaya aktivnost' gornykh porod]. Stroitel'nye Materialy. 2013. No. 11. Pp. 71–73. EDN: https://elibrary.ru/RKXZQX. (rus)
16. Danilov V.E., Korolev E.V., Ayzenshtadt A.M., Strokova V.V. Features of the calculation of free energy of the surface based on the model for interfacial interaction of Owens–Wendt–Rabel–Kaelble [Osobennosti rascheta svobodnoy energii poverkhnosti na osnove modeli mezhfaznogo vzaimodeystviya Ounsa–Vendta–Rabelya–K'el'ble]. Stroitel'nye Materialy. 2019. No. 11. Pp. 66–72. DOI:https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-776-11-66-72. (rus)
17. Korolev E.V., Grishina A.N., Pustovgar A.P. Surface tension in structure formation of materials: significance, calculation and application [Poverkhnostnoe natyazhenie v strukturoobrazovanii materialov. Znachenie, raschet i primenenie]. Stroitel'nye Materialy. 2017. No. 1–2. Pp. 104–109. EDN: https://elibrary.ru/XXIHWL. (rus)
18. Frolova M.A., Tutygin A.S., Ayzenshtadt A.M., Lesovik V.S., Makhova T.A., Pospelova T.A. Criterion for evaluating the energy properties of surfaces [Kriteriy otsenki energeticheskikh svoystv poverkhnosti]. Nanosystems: Physics, Chemistry, Mathematics. 2011. No. 2(4). Pp. 120–125. EDN: https://elibrary.ru/OWOOPZ. (rus)
19. Ravdel' A.A., Ponomareva A.M. (Eds.) Kratkiy spravochnik fiziko-khimicheskikh velichin [Brief reference book of physicochemical quantities]. 10th ed. Saint Petersburg, Ivan Fedorov Publ., 2003. 240 p. (rus)
20. Zuev V.V., Potseluev L.N., Goncharov Yu.D. Kristalloenrgetika kak osnova otsenki magnezial'nykh svoystv tverdotel'nykh materialov (vklyuchaya magnezial'nye tsementy) [Crystal energetics as a basis for evaluating magnesian properties of solid materials (including magnesian cements)]. Saint Petersburg, ALFAPOL LLC Publ., 2006. 119 p. (rus)
21. Drozdyuk T.A., Ayzenshtadt A.M., Pershin Z.A., Danilov V.E. Fine-grained concrete with the addition of highly dispersed brick scrap powder [Melkozernistyy beton s dobavkoy vysokodispersnogo poroshka kirpichnogo boya]. Stroitel'nye Materialy. 2024. No. 9. Pp. 30–35. DOI:https://doi.org/10.31659/0585-430X-2024-828-9-30-35. (rus)
