Kiev, Ukraine
Russian Federation
Russian Federation
GRNTI 55.01 Общие вопросы машиностроения
GRNTI 55.13 Технология машиностроения
Izlozheny zakonomernosti iznashivaniya rezcov iz PKNB (kiborit) s obrazovaniem dostatochno regulyarnogo mikrorel'efa iznoshennoy zadney poverhnosti. Predlozhen raschetnyy metod ocenki fakticheskoy ploschadi poverhnosti iznosa v zavisimosti ot summarnoy dliny glavnoy i vspomogatel'noy rezhuschih kromok, vysoty faski iznosa po zadney poverhnosti i izmerennogo usrednennogo ugla naklona stenok vpadin mikrorel'efa.
rezcy iz PKNB, kiborit, zakonomernosti iznashivaniya, raschetnyy metod, fakticheskaya ploschad', zadnyaya poverhnost', rezhuschie kromki, mikrorel'ef
Современные представления об изнашивании резцов из ПКНБ, основанные на многочисленных экспериментальных исследованиях, позволяют утверждать, что износ – это сложное термодинамическое явление, определяемое одновременно несколькими механизмами: абразивным, адгезионным, усталостным, химическим и диффузионным. В зависимости от природы контактирующих материалов и условий взаимодействия в той или иной степени превалирует один из перечисленных механизмов [2; 10].
Режущий инструмент подвергается абразивному, адгезионному, диффузионному, окислительному, химическому износу и совокупности действия этих факторов [3; 4]. Многие факторы влияют на износостойкость инструмента. Увеличение радиуса при вершине резца, например, упрочняет резец, поскольку с ростом радиуса фактический главный угол в плане уменьшается и растет предельное значение толщины среза, при этом скалываемая площадь режущей кромки превышает площадь контакта резца со снимаемым припуском [1]. Исследования [6] показали, что при цилиндрическом точении общая стойкость резцов примерно в два раза выше, нежели при криволинейном растачивании. Резцы, оснащенные ПКНБ, стабильно обеспечивают геометрические и физико-механические параметры состояния поверхностного слоя детали с одновременным его модифицированием [4; 5]. Важным этапом в исследовании механизма разрушения режущего инструмента следует считать работы А.И. Бетанели [1], Ф.Р. Арчибальда, [8], Г.Л. Хаета [7] и других исследователей, главным результатом которых является определение предельной («ломающей») толщины среза для заданной пары «инструментальный - обрабатываемый материалы», при достижении которой наступает скалывание режущей части резца.
Методика исследования
Износ резцов из ПКНБ вследствие высокой твердости инструментального материала и высокой способности сопротивляться абразивному износу при точении закаленных сталей существенно ниже, чем у твердосплавных и керамических инструментов, поэтому они по праву занимают лидирующие позиции при обработке такого класса конструкционных материалов. Превалирующим является износ по задней поверхности. Характерные примеры таких поверхностей износа приведены на рис. 1. Следует отметить наличие на изношенных поверхностях характерных борозд, канавок и выступов, расположенных в направлении вектора скорости резания (в направлении действия силы стружкообразования).
В Институте сверхтвердых материалов им. В.Н. Бакуля НАН Украины благодаря содействию представителей корпорации BRUKER были получены на приборе ContourGT 3D Optical Microscope оптические изображения участка изношенной задней поверхности круглой режущей пластины из киборита после точения стали ШХ15 (рис. 2).
На рис. 2 хорошо просматривается радиусный контур режущей кромки. Приведенное к номинальной средней линии (спрямленное путем развертки длины окружности пластины) 3D-изображение изношенного участка показано на рис. 3. Такое изображение позволяет количественно определить глубину впадин и высоту выступов по отношению к номинальному положению режущих кромок. Профилограмма, полученная в результате цифровой обработки отсканированных изображений, позволяет увидеть линии выступов и впадин на участке изношенной поверхности пластины. Профилограммы и количественные значения высот выступов и глубин впадин, приведенные на рис. 4, наглядно демонстрируют контур изношенного участка на задней поверхности пластины и показывают, что фактическая площадь контакта резца из ПКНБ с обработанной деталью намного больше номинальной. Это обстоятельство следует принимать во внимание при определении контактных нагрузок на заднюю поверхность инструмента из ПКНБ и расчете составляющих силы резания.
Анализ полученных данных профиля изношенной поверхности позволяет установить примерный средний шаг впадин и угол наклона профиля впадины, что позволяет определить отношение суммарной длины образующей наклонной стенки впадины к измеренному среднему шагу впадин изношенной поверхности. Для упрощения представим, что впадины изношенного рельефа имеют треугольное сечение в основной плоскости резания, а контур изношенной задней поверхности также представляет собой криволинейный треугольник с основанием, равным суммарной длине главной и вспомогательной режущих кромок (l+l1), и высотой, равной величине износа по задней поверхности (h3). Как видно из таблицы (рис. 5), средний угол наклона стенки впадины составляет 24,6°, а средний шаг впадин на изношенной поверхности - примерно 100 мкм.
Учитывая сделанные нами допущения, можем представить средневзвешенную длину стенки впадины на режущей кромке гипотенузой треугольника с основанием, равным шагу впадин. Тогда, зная угол наклона стенки впадины ручья износа на задней поверхности, находим длину стенки впадины на режущей кромке как половину шага впадин, деленную на sin 24,6°. Однако глубина впадин, а соответственно, и длина стенок впадин будет уменьшаться от измеренного значения на передней поверхности до нуля на границе износа на задней поверхности, соответствующей величине h3. Поскольку в первом приближении мы представили контур изношенной поверхности треугольником, то его площадь можно представить как произведение полусуммы длин режущих кромок на величину h3. Это и будет номинальная площадь контакта задней поверхности резца с обработанной поверхностью детали.
Анализ профилограммы изношенной поверхности позволяет сделать допущение о примерной симметричности стенок впадин. Тогда их суммарная длина на режущей кромке будет примерно в два раза больше, а усредненная длина самих борозд на изношенной поверхности будет равна половине h3. Расчетное среднее значение площади поверхности одной впадины будет равно произведению высоты одной из стенок впадины на половину величины износа резца по задней поверхности. Для нахождения расчетной величины площади всех впадин изношенной задней поверхности нужно определить их число, которое находим из соотношения суммарной длины режущих кромок (l+l1) и величины шага впадин ΔХ.
Если посчитать номинальную (1) и фактическую (2) площади изношенной поверхности и найти их соотношение, то после выполнения элементарных математических операций находим, что фактическая площадь изношенной поверхности с учетом рельефа впадин будет равна номинальной, разделенной на две величины синуса угла наклона стенки впадины относительно высоты этой впадины.
Для табличного значения sin 24,6° это составляет величину 0,3854, а величина фактической площади износа будет примерно в 1,3 раза больше:
Заключение
В результате проведенных измерений и расчетов установлено, что наличие бороздообразного профиля на изношенной задней поверхности при точении закаленной стали ШХ15 резцом, оснащенным круглой режущей пластиной из киборита, увеличивает фактическую площадь контакта задней поверхности резца с обрабатываемой поверхностью примерно на 30% по сравнению с номинальной по площади контура износа.
1. Betaneli, A.I. Prochnost' i nadezhnost' rezhuschego instrumenta / A.I. Betaneli. - Tbilisi: Sabchota sakartvelo, 1973. - 304 s.
2. Klimenko, S.A. Osnovi lezovoї obrobki znosostіykih zahisnih pokrittіv: dis. … d-ra tehn. nauk: 05.03.01 / S.A. Klimenko. - Kiev, 1999. - 461 s.
3. Makarov, A.D. Optimizaciya processov rezaniya / A.D. Makarov. - M.: Mashinostroenie, 1976. - 278 s.
4. Sverhtverdye materialy. Poluchenie i primenenie: v 6 t. / pod obsch. red. N.V. Novikova. - Kiev: ISM im. V.N. Bakulya, IPC «ALKON» NANU, 2006. - T. 5: Obrabotka materialov lezviynym instrumentom / pod red. S.A. Klimenko. - 316 s.
5. Sozdanie rezhuschego instrumenta iz PSTM na osnove KNB dlya vysokoskorostnoy obrabotki Ni-splavov: otchet o NIR (zaklyuch.) / In-t sverhtverd. materialov im. V.N. Bakulya NAN Ukrainy. - № GR0100U004916. - Inv. № 0203U006457. - Arh. № 7051. - Kiev, 2003. - 143 s.
6. Starkov, V.K. Obrabotka rezaniem. Upravlenie stabil'nost'yu i kachestvom v avtomatizirovannom proizvodstve / V.K. Starkov. - M.: Mashinostroenie, 1989. - 296 s.
7. Haet, G.L. Nadezhnost' rezhuschego instrumenta / G.L. Haet. - M.: Mashinostroenie, 1975. - 168 c.
8. Archibald, F.R. Analyses of the Stresses in a Cutting Edge / F.R. Archibald // Trans of the ASME. - 1956. - Vol. 78. - № 6.
9. Chou, K.Y. Experimental investigation on CBN turning of hardened AISI 52100 steel / Kevin Y. Chou, Chris J. Evans, Moshe M. Barash // Jornal of Materials Processing Technology. - 2002. - № 124. - R. 274-283.
10. Klimenko, S.A. Advanced Ceramics Tool for Machining Application-2 / S.A. Klimenko, Yu.A. Mukovoz, L.G. Polonsky // Chapter 1. Cutting Tools of Superhard Materials / ed. by I.M. Low, X.S. Li. - Switzerland: Trans Tech Publications, 1996. - P. 1-66.
