Belgorod, Russian Federation
Belgorod, Russian Federation
Belgorod, Russian Federation
Belgorod, Russian Federation
GRNTI 55.03 Машиноведение и детали машин
BBK 347 Технология производства оборудования отраслевого назначения
Lightweight corundum products are successfully used for high-temperature insulation, applied in many industries, especially in metallurgical and refractory industries. This type of products is mainly produced by casting, which has a number of significant drawbacks. In this paper, it is proposed to use the method of vibrocompression, which would allow intensifying the technological process of production. The article presents the results of studying compositions for the preparation of corundum heat-insulating refractory materials using hydraulic binders. The main regularities of the influence of the charge components composition on the samples’ physico-mechanical characteristics are established. The optimal compositions have been identified that meet the requirements imposed in accordance with GOST 5040-2015 for KT-1,1 and KT-1,3 grades
refractories, heat-insulating materials, corundum, alumina, high-alumina cement
В последние годы, в связи с возросшим потреблением щебня, как в жилищном, так и дорожном строительстве увеличивается количество дробильно-сортировочных комплексов, в которых на третей стадии дробления применяются конусные инерционные дробилки [1, 2].
Для организации рационального режима работы технологической линии важно знать производительность дробилок на каждой стадии дробления. Чтобы предотвратить «завал» материалов, производительность последующей дробилки должна быть больше на 10–15 %, чем у предыдущей. При этом следует иметь ввиду то, что чем выше производительность дробилки, тем она дороже, тем больше капитальные затраты на весь технологический комплекс, что в целом повышает себестоимость готового продукта, т.е. снижает его конкурентоспособность на рынке.
Поэтому очень важно правильно выбрать дробилку по ее главному показателю – производительности. Она должна быть не больше и не меньше требуемой [3].
При расчёте объёмной пропускной способности конусной инерционной дробилки целесообразно исходить из предположения, что материал движется в зоне параллельности камеры как сплошная среда [4, 5].
Рис. 1. Расчётная схема для определения объёмной пропускной
способности конусной инерционной дробилки в зоне параллельности
Для вычисления пропускной способности зоны параллельности камеры дробления конусной инерционной дробилки введём декартову систему координат X1ОY1 . Начало координат поместим в центре масс. Согласно расчётной схеме (рис.1) уравнения движения, описывающее поведение выделенного объёма массы «m» имеют следующий вид:
(1)
где – сила трения, возникающая между движущимся материалом и поверхностью подвижного конуса (Н), которая связана с силой нормального давления следующим соотношением:
, (2)
здесь – коэффициент трения.
Второе слагаемое в правой части системы (1) представляет собой выражение периодической силы воздействия подвижного конуса на материал в зоне параллельности с амплитудой и частотой .
В силу того, что ускорение вдоль оси „y“ отсутствует ( ), тогда согласно (1) находим, что:
. (3)
Подстановка (3) в первое уравнение системы (1) с учётом соотношения (2), приводит к следующему выражению:
. (4)
Объёмный расход материала (пропускная способность) вычисляем, опираясь на теорию бункеров [6]. Пространство, заключённое между образующей подвижного конуса и чашей камеры дробления можно интерпретировать как бункер, заполненный сыпучим материалом. Тогда пропускную способность дробилки можно рассматривать с позиции „истечения“ материала из пространства, образованного двумя вложенными усечёнными конусами (рис. 2.).
Рис.2. Расчётная схема истечения материала из зоны параллельности
конусной инерционной дробилки.
Объём пространства, заключённого между двумя вложенными усечёнными конусами равен
, (5)
где – объём усечённого конуса, имеющего радиусы – большего и меньшего основания, который определяется соотношением:
, (6)
где – высота усечённого конуса, м; ,
Аналогично величина объёма определяется следующим соотношением:
. (7)
Подстановка (6) и (7) в (5) приводит к выражению:
. (8)
Согласно расчётной схеме рис. 2 находим:
. (9)
С учётом (9) соотношение (7) принимает вид:
. (10)
Тогда объёмная пропускная способность равна:
. (11)
Запишем объёмный расход материала в зависимости от угла поворота
. (12)
С учётом (12) соотношение (11) принимает значение
. (13)
В соотношении (4) перейдём от дифференцирования по времени к дифференцированию по углу поворота .
. (14)
Найдём изменение координаты х за один оборот. Для этого проинтегрируем (14) в пределах от 0 до 2π . В результате получаем:
. (15)
Подстановка (15) в (13) приводит к окончательному результату, м3/с:
. (16)
Из полученного соотношения (16) следует, что объемный расход материала за один оборот конусной инерционной дробилки прямо пропорционален ширине разгрузочной щели „b“ и обратно пропорционален частоте вращения дебаланса ; при и полученное уравнение объясняет эффект запрессовки материалом зоны параллельности [7].
Преобразовав соотношение (16) получаем уравнение, учитывающее массовый расход материала, т.е. производительность дробилки, кг/ч:
, (17)
здесь – высота слоя материала заключённого в зоны параллельности, м; – плотность материала, кг/м3, – частота качения подвижного конуса, мин-1.
Исходя из формулы (17) и экспериментальных данных, полученных нами, приведём графические зависимости изменения производительности от некоторых переменных.
Производительность КИД
Рис. 3. График изменения общей производительности конусной инерционной дробилки КИД-60 от угла наклона образующей подвижного конуса
Рис. 4. График изменения общей производительности конусной инерционной дробилки КИД-60
от ширины разгрузочной щели
Рис. 5. График изменения общей производительности конусной инерционной дробилки КИД-60 от частоты
качания подвижного конуса
Из приведённых графических зависимостей на рис. 3;4;5 следует достаточно хорошее совпадение теоретического описания производительности конусной инерционной дробилки в зависимости от технологических и конструктивных параметров с экспериментальными данными, что подтверждает правильность теоретических положений.
Таким образом, полученное нами уравнение (17) позволяет с достаточной для практических целей с точностью рассчитать производительность конусной инерционной дробилки с учетом конструктивных особенностей рабочей камеры и режимов работы.
1. Fadin Yu.M., Avdeev Ya.A. Klassifika-ciya konusnyh drobilok // Materialy mezhdunarodnoy nauchno - prakticheskoy konferencii studentov, aspirantov i molodyh uchenyh «Molodezh' i nauchno-tehnicheskiy progress». Staryy Oskol: OOO «Assistent plyus», 2014. S. 153-154.
2. Fadin Yu.M. Avdeev Ya.A., Gerasimenko V.B., Isaev V.S. Kinematika konusnyh drobilok // Energosberegayuschie tehnologicheskie kompleksy i oborudovanie dlya proizvodstva stroitel'nyh materialov: mezhvuz. sb. st. / pod red. V.S. Bogdanova. Belgorod, 2015. 484 s. Vyp. XIV. S. 3-8.
3. Bogdanov V.S. Problemy povysheniya ekspluatacionnoy nadezhnosti drobil'no-pomol'nogo oborudovaniya // Cement i ego primenenie. 2015. №2. S. 48-48.
4. Klushancev B.V., Kosarev A.I., Muyzemnek Yu.A. Drobilki. Konstrukciya, raschet, osobennosti ekspluatacii. Moskva: Mashinostroenie, 1990. 320s.
5. Demchenko S.E. Matematicheskaya model' processa drobleniya v konusnyh drobilkah // Vestnik Belgorodskogo gosudarstvennogo tehnologicheskogo universiteta im. V.G. Shuhova. 2005. №11. S. 166-170
6. Gyachev L.V. Osnovy teorii bunkerov. Novosibirsk: Izd-vo Novosibirskogo universiteta, 1992. 310 s.
7. Bogdanov V.S., Sharapov R.R., Fadin Yu.M., Semikopenko I.A., Nesmeyanov N.P., Gerasimenko V.B. Osnovy rascheta mashin i oborudovaniya predpriyatiy stroitel'nyh materialov i izdeliy: uchebnik - 2-e izd., pererab. i dop. Staryy Oskol: TNT, 2016. 680s.
