Введение. На первый взгляд может показаться, что из-за разности энергозагруженности конкретно рассматриваемого здания, использование выше указанных установок не имеет смысла, и может оказаться, что в некоторых случаях это так и есть, но если потребление сбалансировано, то установки могут использоваться. Так же стоит отметить что более массово данная технология может использоваться совместно с адсорбционными холодильными машинами в режиме тригенерации [1, 2, 9, 8, 16].Для повышения эффективности комбинированных гелиоколлекторных установок с солнечными батареями (кгусб) в летний период, когда у потребителей значительно снижается потребность в тепле, и растут затраты энергии на кондиционирование, комбинированная установка используют еще и для производства холода, то есть в режиме тригенерации [3–6].Производство холода в адсорбционной машине достигается вследствие трансформации тепла путем сочетания прямого цикла превращения его в работу и обратного цикла – получения холода с расходом работы. В осуществлении цикла холодильной машины участвуют три источника тепла: нагреватель, окружающая среда и охлаждающий объект [12–15].В адсорбционных холодильных установках возможно использование избыточной теплоты, получаемой на гелиоколлекторной установки установке, с целью производства холода для технологических нужд. Комбинированных гелиоколлекторных установок с солнечными батареями с получением холода является дополнительным инструментом для стимуляции повышения энергетической эффективности сложных технологических процессов и предприятий в целом.Основная часть.  Выбор типа адсорбционной холодильной машины для тригенерационной установки определяется, главным образом, температурой охлаждения, требуемой для технологического процесса, и холодильной нагрузкой. если требуются температуры охлаждения более 0 °С, то используются бромистолитиевые адсорбционные холодильные машины.На рис. 1 приведена схема комбинированной гелиоколлекторной установок с солнечными батареями, которая включена в контур холодильной системы. В этой схеме теплота гелиоколлекторной установки используется в десорбере либо непосредственно (рис. 1, а), либо через промежуточный теплообменник, в котором теплота от теплоносителя гелиоколлекторной установки переходит в начале в теплоту горячей воды или пара (рис. 1, б) [11].Достоинством схемы «а» является отсутствие дополнительного теплообменника, удешевление установки, улучшение ее компоновки. Преимуществом схемы «б» является то, что пар или горячую воду, вырабатываемые для адсорбционной холодильной установки, можно использовать и для других целей, что делает установку универсальной.Система управления адсорбционной холодильной установки  работает, как правило, независимо от системы управления гелиоколлекторной установки. Если нет потребности в охлаждении, а гелиоколлекторная установка продолжает работать, то поток теплоносителя автоматически байпасирует контур десорбера адсорбционной холодильной установки. Рис. 1. Схема адсорбционной холодильной установки, работающей совместно с гелиоколлекторной установкой, при использовании теплоты теплоносителя (а) и горячей воды/пара (б) 1 – адсорбер; 2 – теплообменникрастворов; 3 – десорбер; 4 – конденсатор; 5 – парожидкостный теплообменник, 6 – испаритель; 7 – дроссельный вентиль раствора; 8 – дроссельный вентиль рабочего тела; 9 – насос крепкого раствора; 10 – контур раствора; 11 – холодильная установка; 12 – гелиоколлекторная установка  Технологические процессы с применением теплоты и холода, расходы которых изменяются во времени, можно оптимизировать, применяя адсорбционной холодильной машины в сочетании с буферным ледяным холодильником. Когда уменьшается или прекращается подача пара на адсорбционную холодильную машину (например – ночью), то включается «ледяной» буфер, а адсорбционная холодильная установка переходит на частичную мощность или вообще останавливается.На рис. 2 показана схема комбинированной гелиоколлекторной установки с солнечными батареями, в которой часть теплоты выхлопных от гелиоколлекторной установки используется в адсорбционной холодильной машине для получения холода, а другая для горячего водоснабжения [10].Еще один вариант тригенерационной установки показан на рис. 3.  Рис. 2. Схема тригенерационной установки на основе комбинированной гелиоколлекторной установкас солнечными батареямиРис. 3. Схема тригенерационной установки на базе комбинированная гелиоколлекторной установки с солнечными батареями, теплового насоса и адсорбционной холодильной машины  От предыдущей схемы она отличается тем, что третьим полезным продуктом (кроме электроэнергии и теплоты) является холодная вода (+7…+12 °C), циркулирующая в системе кондиционирования здания и вырабатываемая как в тепловом насосе, так и в адсорбционной холодильной машине.Сопоставление схем проводится по четырем основным показателям: электрический КПД электрогенерации hэ, коэффициент использования топлива Kит, эксергетический КПД системы hех, относительная экономия топлива Dgт, рассчитываемые по уравнениям: ,                           (1) ,                           (2) ,                           (3) ,             (4)где EQ, Eтоп – эксергия теплоты и топлива, соответственно; hэ.раз, hт.раз, Kраз – эффективность раздельной выработки электроэнергии, теплоты, холода; gтоп – расход топлива в микротурбинной генерации.Параметры адсорбционного процесса существенно зависят от температуры. Представляет интерес зависимость адсорбционного равновесия от температуры.Теория изотермы адсорбции была создана И. Ленгмюром, в дальнейшем вместо адсорбционного потенциала И. Ленгмюра получили , где R – газовая постоянная, Т – температура, с1 и с2 - концентрация компонентов смеси, предлагается функция , которая равна.  ,                                (5) где  – объем адсорбционного пространства, в котором действует адсорбционное поле;  – степень заполнения этого объема;  – предельная величина адсорбции в объеме  при давлении . Связь величин  и  вытекает из уравнения (5): .        (6)Дифференцируя уравнение (6) по Т при , получим .     (7)Рассматривая адсорбционную систему при , можно установить аналогию термодинамических свойств такой системы и свойств объемного раствора.Величины  и  можно рассматривать как парциальные «избыточные» свободную энергию и энтропию, обусловленные молекулярными взаимодействиями, подобно тому, как это принято делать при термодинамическом анализе объемных растворов. Поэтому производную  можно назвать парциальной «энтропией взаимодействий» ( ), а величина  – парциальной «энтропией смешения» ( ) при образовании идеальной адсорбционной системы. Вводя эти обозначения в уравнение (7), получим .     (8)Величина  связана с дифференциальной энтропией адсорбции  уравнением .      (9)в котором второй член может быть получен дифференцированием изотермы адсорбции, где  – коэффициент теплового расширения насыщенной адсорбционной фазы при .По уравнению Гиббса-Гельмгольца, написанного для адсорбционного равновесия при  , и на основании уравнения (9) можно показать, что ,         (10)где  – аналог чистой изостерической теплоты адсорбции, вычисляемый вдоль линии . Можно доказать, что если в координатах ,  изостеры адсорбции ( ) линейны, то линии  в тех же координатах будут также прямимы. В сравнительно узком интервале температур , в котором изостеры линейны, величины  и , в первом приближении, не зависят от Т, т.е.: , ,      (11)а поэтому для двух температур  и  можно написать .        (12)Подставив в уравнение (12) значение  из уравнения (8), после преобразований получим при   ,                       (13) где  –относительное давление, а индексы 1 и 2 указывают температуру.Уравнение (13) позволяет вычислить точку с координатами ( , ) на изотерме , если известна точка ( , ) на изотерме  и величина . Если изостеры линейны и условия (11) соблюдаются, то уравнение (13) можно считать точным. Величина  в общем случае нам неизвестна, однако уравнение (13) допускает два приближенных решения при  и при . Если предположить, что , то мы получим уравнение  при ,  (14)которое представляет собой условие температурной инвариантности характеристической кривой и позволяет вычислять температурную зависимость изотерм адсорбции для данной области , в которой выполняется условие .Рассмотрим теперь второе возможное приближенное решение при . Проведенные нами вычисления  в зависимости от  для ряда систем показали, что во многих случаях энтропия взаимодействия мала во всем интервале , и в уравнении (13) величиной  можно пренебречь. При условии  из уравнения (13) получим . (15)Уравнение (15) позволяет решить задачу, поставленную во втором приближении по сравнению с уравнением (14). При больших  оба уравнения дают примерно одинаковые результаты, так как величина  мала. При малых  уравнение (14) приводит к большим относительным ошибкам в величине , так как при  для выполнения условия  величина  должна стремится к бесконечности, что не имеет физического смысла и приводит к бесконечно большому значению начальной теплоты адсорбции. В отличии от этого уравнения (15) при  дает гораздо меньшую относительную ошибку величины , так как в этой области естественно пренебречь конечной и малой величиной  по сравнению с . Поэтому при малых  уравнение (15) должно давать гораздо лучшее согласие с опытом, чем уравнение (14).В заключение приведем метод определения конечных параметров аккумулирования системы теплообменник – грунт.Примем, что , где Уравнение процесса теплообмена ( ) определяется соотношениями: , (16)  .                       (17)   , если .      (18)Линейный масштаб эффективного аккумулирования: .               (19)Теплота, аккумулированная грунтом:  .                                          (20) В этих уравнениях Rэ – термическое сопротивление грунта; Z – рабочая высота теплообменника.Выводы. Комбинированная технология получения электроэнергии, теплоты и холода позволяет расширить круг предприятий, заинтересованных во внедрении систем тригенерации на основе комбинированной гелиоколлекторной установки с солнечными батареями.Введение. На первый взгляд может показаться, что из-за разности энергозагруженности конкретно рассматриваемого здания, использование выше указанных установок не имеет смысла, и может оказаться, что в некоторых случаях это так и есть, но если потребление сбалансировано, то установки могут использоваться. Так же стоит отметить что более массово данная технология может использоваться совместно с адсорбционными холодильными машинами в режиме тригенерации [1, 2, 9, 8, 16].Для повышения эффективности комбинированных гелиоколлекторных установок с солнечными батареями (кгусб) в летний период, когда у потребителей значительно снижается потребность в тепле, и растут затраты энергии на кондиционирование, комбинированная установка используют еще и для производства холода, то есть в режиме тригенерации [3–6].Производство холода в адсорбционной машине достигается вследствие трансформации тепла путем сочетания прямого цикла превращения его в работу и обратного цикла – получения холода с расходом работы. В осуществлении цикла холодильной машины участвуют три источника тепла: нагреватель, окружающая среда и охлаждающий объект [12–15].В адсорбционных холодильных установках возможно использование избыточной теплоты, получаемой на гелиоколлекторной установки установке, с целью производства холода для технологических нужд. Комбинированных гелиоколлекторных установок с солнечными батареями с получением холода является дополнительным инструментом для стимуляции повышения энергетической эффективности сложных технологических процессов и предприятий в целом.Основная часть.  Выбор типа адсорбционной холодильной машины для тригенерационной установки определяется, главным образом, температурой охлаждения, требуемой для технологического процесса, и холодильной нагрузкой. если требуются температуры охлаждения более 0 °С, то используются бромистолитиевые адсорбционные холодильные машины.На рис. 1 приведена схема комбинированной гелиоколлекторной установок с солнечными батареями, которая включена в контур холодильной системы. В этой схеме теплота гелиоколлекторной установки используется в десорбере либо непосредственно (рис. 1, а), либо через промежуточный теплообменник, в котором теплота от теплоносителя гелиоколлекторной установки переходит в начале в теплоту горячей воды или пара (рис. 1, б) [11].Достоинством схемы «а» является отсутствие дополнительного теплообменника, удешевление установки, улучшение ее компоновки. Преимуществом схемы «б» является то, что пар или горячую воду, вырабатываемые для адсорбционной холодильной установки, можно использовать и для других целей, что делает установку универсальной.Система управления адсорбционной холодильной установки  работает, как правило, независимо от системы управления гелиоколлекторной установки. Если нет потребности в охлаждении, а гелиоколлекторная установка продолжает работать, то поток теплоносителя автоматически байпасирует контур десорбера адсорбционной холодильной установки. Рис. 1. Схема адсорбционной холодильной установки, работающей совместно с гелиоколлекторной установкой, при использовании теплоты теплоносителя (а) и горячей воды/пара (б) 1 – адсорбер; 2 – теплообменникрастворов; 3 – десорбер; 4 – конденсатор; 5 – парожидкостный теплообменник, 6 – испаритель; 7 – дроссельный вентиль раствора; 8 – дроссельный вентиль рабочего тела; 9 – насос крепкого раствора; 10 – контур раствора; 11 – холодильная установка; 12 – гелиоколлекторная установка  Технологические процессы с применением теплоты и холода, расходы которых изменяются во времени, можно оптимизировать, применяя адсорбционной холодильной машины в сочетании с буферным ледяным холодильником. Когда уменьшается или прекращается подача пара на адсорбционную холодильную машину (например – ночью), то включается «ледяной» буфер, а адсорбционная холодильная установка переходит на частичную мощность или вообще останавливается.На рис. 2 показана схема комбинированной гелиоколлекторной установки с солнечными батареями, в которой часть теплоты выхлопных от гелиоколлекторной установки используется в адсорбционной холодильной машине для получения холода, а другая для горячего водоснабжения [10].Еще один вариант тригенерационной установки показан на рис. 3.  Рис. 2. Схема тригенерационной установки на основе комбинированной гелиоколлекторной установкас солнечными батареямиРис. 3. Схема тригенерационной установки на базе комбинированная гелиоколлекторной установки с солнечными батареями, теплового насоса и адсорбционной холодильной машины  От предыдущей схемы она отличается тем, что третьим полезным продуктом (кроме электроэнергии и теплоты) является холодная вода (+7…+12 °C), циркулирующая в системе кондиционирования здания и вырабатываемая как в тепловом насосе, так и в адсорбционной холодильной машине.Сопоставление схем проводится по четырем основным показателям: электрический КПД электрогенерации hэ, коэффициент использования топлива Kит, эксергетический КПД системы hех, относительная экономия топлива Dgт, рассчитываемые по уравнениям: ,                           (1) ,                           (2) ,                           (3) ,             (4)где EQ, Eтоп – эксергия теплоты и топлива, соответственно; hэ.раз, hт.раз, Kраз – эффективность раздельной выработки электроэнергии, теплоты, холода; gтоп – расход топлива в микротурбинной генерации.Параметры адсорбционного процесса существенно зависят от температуры. Представляет интерес зависимость адсорбционного равновесия от температуры.Теория изотермы адсорбции была создана И. Ленгмюром, в дальнейшем вместо адсорбционного потенциала И. Ленгмюра получили , где R – газовая постоянная, Т – температура, с1 и с2 - концентрация компонентов смеси, предлагается функция , которая равна.  ,                                (5) где  – объем адсорбционного пространства, в котором действует адсорбционное поле;  – степень заполнения этого объема;  – предельная величина адсорбции в объеме  при давлении . Связь величин  и  вытекает из уравнения (5): .        (6)Дифференцируя уравнение (6) по Т при , получим .     (7)Рассматривая адсорбционную систему при , можно установить аналогию термодинамических свойств такой системы и свойств объемного раствора.Величины  и  можно рассматривать как парциальные «избыточные» свободную энергию и энтропию, обусловленные молекулярными взаимодействиями, подобно тому, как это принято делать при термодинамическом анализе объемных растворов. Поэтому производную  можно назвать парциальной «энтропией взаимодействий» ( ), а величина  – парциальной «энтропией смешения» ( ) при образовании идеальной адсорбционной системы. Вводя эти обозначения в уравнение (7), получим .     (8)Величина  связана с дифференциальной энтропией адсорбции  уравнением .      (9)в котором второй член может быть получен дифференцированием изотермы адсорбции, где  – коэффициент теплового расширения насыщенной адсорбционной фазы при .По уравнению Гиббса-Гельмгольца, написанного для адсорбционного равновесия при  , и на основании уравнения (9) можно показать, что ,         (10)где  – аналог чистой изостерической теплоты адсорбции, вычисляемый вдоль линии . Можно доказать, что если в координатах ,  изостеры адсорбции ( ) линейны, то линии  в тех же координатах будут также прямимы. В сравнительно узком интервале температур , в котором изостеры линейны, величины  и , в первом приближении, не зависят от Т, т.е.: , ,      (11)а поэтому для двух температур  и  можно написать .        (12)Подставив в уравнение (12) значение  из уравнения (8), после преобразований получим при   ,                       (13) где  –относительное давление, а индексы 1 и 2 указывают температуру.Уравнение (13) позволяет вычислить точку с координатами ( , ) на изотерме , если известна точка ( , ) на изотерме  и величина . Если изостеры линейны и условия (11) соблюдаются, то уравнение (13) можно считать точным. Величина  в общем случае нам неизвестна, однако уравнение (13) допускает два приближенных решения при  и при . Если предположить, что , то мы получим уравнение  при ,  (14)которое представляет собой условие температурной инвариантности характеристической кривой и позволяет вычислять температурную зависимость изотерм адсорбции для данной области , в которой выполняется условие .Рассмотрим теперь второе возможное приближенное решение при . Проведенные нами вычисления  в зависимости от  для ряда систем показали, что во многих случаях энтропия взаимодействия мала во всем интервале , и в уравнении (13) величиной  можно пренебречь. При условии  из уравнения (13) получим . (15)Уравнение (15) позволяет решить задачу, поставленную во втором приближении по сравнению с уравнением (14). При больших  оба уравнения дают примерно одинаковые результаты, так как величина  мала. При малых  уравнение (14) приводит к большим относительным ошибкам в величине , так как при  для выполнения условия  величина  должна стремится к бесконечности, что не имеет физического смысла и приводит к бесконечно большому значению начальной теплоты адсорбции. В отличии от этого уравнения (15) при  дает гораздо меньшую относительную ошибку величины , так как в этой области естественно пренебречь конечной и малой величиной  по сравнению с . Поэтому при малых  уравнение (15) должно давать гораздо лучшее согласие с опытом, чем уравнение (14).В заключение приведем метод определения конечных параметров аккумулирования системы теплообменник – грунт.Примем, что , где Уравнение процесса теплообмена ( ) определяется соотношениями: , (16)  .                       (17)   , если .      (18)Линейный масштаб эффективного аккумулирования: .               (19)Теплота, аккумулированная грунтом:  .                                          (20) В этих уравнениях Rэ – термическое сопротивление грунта; Z – рабочая высота теплообменника.Выводы. Комбинированная технология получения электроэнергии, теплоты и холода позволяет расширить круг предприятий, заинтересованных во внедрении систем тригенерации на основе комбинированной гелиоколлекторной установки с солнечными батареями.Введение. На первый взгляд может показаться, что из-за разности энергозагруженности конкретно рассматриваемого здания, использование выше указанных установок не имеет смысла, и может оказаться, что в некоторых случаях это так и есть, но если потребление сбалансировано, то установки могут использоваться. Так же стоит отметить что более массово данная технология может использоваться совместно с адсорбционными холодильными машинами в режиме тригенерации [1, 2, 9, 8, 16].Для повышения эффективности комбинированных гелиоколлекторных установок с солнечными батареями (кгусб) в летний период, когда у потребителей значительно снижается потребность в тепле, и растут затраты энергии на кондиционирование, комбинированная установка используют еще и для производства холода, то есть в режиме тригенерации [3–6].Производство холода в адсорбционной машине достигается вследствие трансформации тепла путем сочетания прямого цикла превращения его в работу и обратного цикла – получения холода с расходом работы. В осуществлении цикла холодильной машины участвуют три источника тепла: нагреватель, окружающая среда и охлаждающий объект [12–15].В адсорбционных холодильных установках возможно использование избыточной теплоты, получаемой на гелиоколлекторной установки установке, с целью производства холода для технологических нужд. Комбинированных гелиоколлекторных установок с солнечными батареями с получением холода является дополнительным инструментом для стимуляции повышения энергетической эффективности сложных технологических процессов и предприятий в целом.Основная часть.  Выбор типа адсорбционной холодильной машины для тригенерационной установки определяется, главным образом, температурой охлаждения, требуемой для технологического процесса, и холодильной нагрузкой. если требуются температуры охлаждения более 0 °С, то используются бромистолитиевые адсорбционные холодильные машины.На рис. 1 приведена схема комбинированной гелиоколлекторной установок с солнечными батареями, которая включена в контур холодильной системы. В этой схеме теплота гелиоколлекторной установки используется в десорбере либо непосредственно (рис. 1, а), либо через промежуточный теплообменник, в котором теплота от теплоносителя гелиоколлекторной установки переходит в начале в теплоту горячей воды или пара (рис. 1, б) [11].Достоинством схемы «а» является отсутствие дополнительного теплообменника, удешевление установки, улучшение ее компоновки. Преимуществом схемы «б» является то, что пар или горячую воду, вырабатываемые для адсорбционной холодильной установки, можно использовать и для других целей, что делает установку универсальной.Система управления адсорбционной холодильной установки  работает, как правило, независимо от системы управления гелиоколлекторной установки. Если нет потребности в охлаждении, а гелиоколлекторная установка продолжает работать, то поток теплоносителя автоматически байпасирует контур десорбера адсорбционной холодильной установки. Рис. 1. Схема адсорбционной холодильной установки, работающей совместно с гелиоколлекторной установкой, при использовании теплоты теплоносителя (а) и горячей воды/пара (б) 1 – адсорбер; 2 – теплообменникрастворов; 3 – десорбер; 4 – конденсатор; 5 – парожидкостный теплообменник, 6 – испаритель; 7 – дроссельный вентиль раствора; 8 – дроссельный вентиль рабочего тела; 9 – насос крепкого раствора; 10 – контур раствора; 11 – холодильная установка; 12 – гелиоколлекторная установка  Технологические процессы с применением теплоты и холода, расходы которых изменяются во времени, можно оптимизировать, применяя адсорбционной холодильной машины в сочетании с буферным ледяным холодильником. Когда уменьшается или прекращается подача пара на адсорбционную холодильную машину (например – ночью), то включается «ледяной» буфер, а адсорбционная холодильная установка переходит на частичную мощность или вообще останавливается.На рис. 2 показана схема комбинированной гелиоколлекторной установки с солнечными батареями, в которой часть теплоты выхлопных от гелиоколлекторной установки используется в адсорбционной холодильной машине для получения холода, а другая для горячего водоснабжения [10].Еще один вариант тригенерационной установки показан на рис. 3.  Рис. 2. Схема тригенерационной установки на основе комбинированной гелиоколлекторной установкас солнечными батареямиРис. 3. Схема тригенерационной установки на базе комбинированная гелиоколлекторной установки с солнечными батареями, теплового насоса и адсорбционной холодильной машины  От предыдущей схемы она отличается тем, что третьим полезным продуктом (кроме электроэнергии и теплоты) является холодная вода (+7…+12 °C), циркулирующая в системе кондиционирования здания и вырабатываемая как в тепловом насосе, так и в адсорбционной холодильной машине.Сопоставление схем проводится по четырем основным показателям: электрический КПД электрогенерации hэ, коэффициент использования топлива Kит, эксергетический КПД системы hех, относительная экономия топлива Dgт, рассчитываемые по уравнениям: ,                           (1) ,                           (2) ,                           (3) ,             (4)где EQ, Eтоп – эксергия теплоты и топлива, соответственно; hэ.раз, hт.раз, Kраз – эффективность раздельной выработки электроэнергии, теплоты, холода; gтоп – расход топлива в микротурбинной генерации.Параметры адсорбционного процесса существенно зависят от температуры. Представляет интерес зависимость адсорбционного равновесия от температуры.Теория изотермы адсорбции была создана И. Ленгмюром, в дальнейшем вместо адсорбционного потенциала И. Ленгмюра получили , где R – газовая постоянная, Т – температура, с1 и с2 - концентрация компонентов смеси, предлагается функция , которая равна.  ,                                (5) где  – объем адсорбционного пространства, в котором действует адсорбционное поле;  – степень заполнения этого объема;  – предельная величина адсорбции в объеме  при давлении . Связь величин  и  вытекает из уравнения (5): .        (6)Дифференцируя уравнение (6) по Т при , получим .     (7)Рассматривая адсорбционную систему при , можно установить аналогию термодинамических свойств такой системы и свойств объемного раствора.Величины  и  можно рассматривать как парциальные «избыточные» свободную энергию и энтропию, обусловленные молекулярными взаимодействиями, подобно тому, как это принято делать при термодинамическом анализе объемных растворов. Поэтому производную  можно назвать парциальной «энтропией взаимодействий» ( ), а величина  – парциальной «энтропией смешения» ( ) при образовании идеальной адсорбционной системы. Вводя эти обозначения в уравнение (7), получим .     (8)Величина  связана с дифференциальной энтропией адсорбции  уравнением .      (9)в котором второй член может быть получен дифференцированием изотермы адсорбции, где  – коэффициент теплового расширения насыщенной адсорбционной фазы при .По уравнению Гиббса-Гельмгольца, написанного для адсорбционного равновесия при  , и на основании уравнения (9) можно показать, что ,         (10)где  – аналог чистой изостерической теплоты адсорбции, вычисляемый вдоль линии . Можно доказать, что если в координатах ,  изостеры адсорбции ( ) линейны, то линии  в тех же координатах будут также прямимы. В сравнительно узком интервале температур , в котором изостеры линейны, величины  и , в первом приближении, не зависят от Т, т.е.: , ,      (11)а поэтому для двух температур  и  можно написать .        (12)Подставив в уравнение (12) значение  из уравнения (8), после преобразований получим при   ,                       (13) где  –относительное давление, а индексы 1 и 2 указывают температуру.Уравнение (13) позволяет вычислить точку с координатами ( , ) на изотерме , если известна точка ( , ) на изотерме  и величина . Если изостеры линейны и условия (11) соблюдаются, то уравнение (13) можно считать точным. Величина  в общем случае нам неизвестна, однако уравнение (13) допускает два приближенных решения при  и при . Если предположить, что , то мы получим уравнение  при ,  (14)которое представляет собой условие температурной инвариантности характеристической кривой и позволяет вычислять температурную зависимость изотерм адсорбции для данной области , в которой выполняется условие .Рассмотрим теперь второе возможное приближенное решение при . Проведенные нами вычисления  в зависимости от  для ряда систем показали, что во многих случаях энтропия взаимодействия мала во всем интервале , и в уравнении (13) величиной  можно пренебречь. При условии  из уравнения (13) получим . (15)Уравнение (15) позволяет решить задачу, поставленную во втором приближении по сравнению с уравнением (14). При больших  оба уравнения дают примерно одинаковые результаты, так как величина  мала. При малых  уравнение (14) приводит к большим относительным ошибкам в величине , так как при  для выполнения условия  величина  должна стремится к бесконечности, что не имеет физического смысла и приводит к бесконечно большому значению начальной теплоты адсорбции. В отличии от этого уравнения (15) при  дает гораздо меньшую относительную ошибку величины , так как в этой области естественно пренебречь конечной и малой величиной  по сравнению с . Поэтому при малых  уравнение (15) должно давать гораздо лучшее согласие с опытом, чем уравнение (14).В заключение приведем метод определения конечных параметров аккумулирования системы теплообменник – грунт.Примем, что , где Уравнение процесса теплообмена ( ) определяется соотношениями: , (16)  .                       (17)   , если .      (18)Линейный масштаб эффективного аккумулирования: .               (19)Теплота, аккумулированная грунтом:  .                                          (20) В этих уравнениях Rэ – термическое сопротивление грунта; Z – рабочая высота теплообменника.Выводы. Комбинированная технология получения электроэнергии, теплоты и холода позволяет расширить круг предприятий, заинтересованных во внедрении систем тригенерации на основе комбинированной гелиоколлекторной установки с солнечными батареями.