Эффективная переработка органических отходов в биогаз является актуальной научно-технической задачей [1–4]. Традиционная конструкция биогазового реактора представляет собой цельную емкость, в которой процесс сбраживания происходит в едином перемешивающем режиме при соблюдении определенных температурно-влажностных режимов в зависимости от типа брожения.  оптимизации процесса переработки органических отходов для получения биогаза выделяют три температурных режима: 1) психрофильный – до 20–25 °С; 2) мезофильный – 25–40 °С; 3) термофильный – свыше 40 °С.Психрофильный режим не требует дополнительного подогрева и проходит без дополнительного контроля за температурой, используется в соответствующих климатических зонах, с показателями среднегодовой температуры, составляющими не менее 18–20 °С. Мезофильный и термофильный процессы требуют наличия внешнего источника тепла и строгого контроля за температурой. При этом чем выше температура, тем быстрее и с большей производительностью идет образование биогаза. Поэтому на практике в основном востребован мезофильный режим бактериологического производства биогаза, так как при обеспечении максимально возможной доли метана, в результате на выходе имеется еще и удобрение с высоким содержанием общего азота. Требования к допустимым пределам колебания температуры для оптимального газообразования тем жестче, чем выше температура процесса сбраживания: при психрофильном температурном режиме – ±2 °С в час; мезофильном – ±1 °С в час; термофильном – ±0,5 °С в час [2].Поэтому для обеспечения температурного режима и управляемости процессом сбраживания биомассывесьма важно выбрать мощность дополнительных источников теплоты.Расчет мощности дополнительных источников теплоты может быть проведен на основе решения уравнения теплопроводности Фурье [5-10].В первом приближении физическая расчетная модель биогазового реактора может быть представлена цилиндром радиуса R и высотой H, а для расчета температуры можно предположить осесимметричное распределение температурного поля, когда температура внутри реактора зависит только от координаты R, т.е. рассматривать одномерную задачу.Распределение температурного поля определяется общим уравнением теплопроводности Фурье,             (1)где  –­ соответственно температуропроводность, плотность, теплоемкость материала;  – мощность внутренних источников теплоты; -оператор Лапласа, в случае осесимметричного распределения температурного поля.                (2)Для установившегося режима (стационарного случая) уравнение (1) приобретает вид,                        (3)где λ – теплопроводность материала.Будем полагать также, что объект является изотропным, т.е. теплофизические параметры постоянны и однородны по всему занимаемому ими объему.Граничные условия на внутренней поверхности r = R определим как граничные условия первого рода.                   (4)Решением уравнения (3) является функция [8],                (5)где ,  – постоянные коэффициенты определяемые граничными условиями,,                             (6)                  (7)Для независимых от пространственной координаты r источников теплоты (равномерно распределенных по объему)  , а функция определяемая интегралом (7) имеет вид.                          (8)С учетом ограниченности решения при  следует полагать . Тогда для температурного поля (5) с учетом (8) получим.                  (9)Значение коэффициента  определяется из условия (4).                       (10)Из выражений (9) и (10) получаем распределение температурного поля в объекте.         (11)В рекомендациях по температурным режимам сбраживания биомассы обычно указывают рекомендуемую температуру или диапазон температур, например для мезофильного температурного режима - 34 - 37°С. В этом случае диапазон температур в первом приближении можно принимать в качестве значений температурного поля у стенок реактора  и в центре реактора .Тогда для поддержания диапазона температур  из выражения (11) получим .   (12)Мощность дополнительных (внутренних) источников теплоты определяется выражением.                      (13)С учетом предположений, что мощность источников P распределена по всему объему реактораV, то для  получим                  (14)Объема цилиндрического реактора равен,                             (15)где  – высота реактора.Окончательно с учетом (14) и (15) получаем выражение для расчета тепловой мощности источников P.                     (16)Из выражения (16) следует, что мощность равномерно распределенных дополнительных источников теплоты, необходимая для поддержания разницы температур  между стенкой и центром реактора зависит от высоты реактора и теплопроводности биомассы  и не зависит от его радиуса R.На рис. 1 представлены расчетные значения мощности источника теплоты в зависимости от высоты реактора  при различных значениях  для биомассы с теплопроводностью =0,6 Вт/(м.К).   Рис. 1. Расчетные значения мощности источника теплоты в зависимости от высоты реактора В заключение отметим, что полученное выражение (16) позволяет оценить тепловую мощность равномерно распределенных по объему дополнительных источников теплоты для подогрева биомассы в биогазовом реакторе цилиндрической формы.