Bryansk, Bryansk, Russian Federation
Russian Federation
Simulating the switching on of an overhead power transmission line (PTL) of ultra-high voltage in a dead-end mode, containing a significant aperiodic current component, both from the switch control key and in the three-phase automatic reclosing (TARC) cycle, is performed using the MATLAB software package. The aim of modelling is to search and find the optimal modes of electrical transmission operation in terms of admitting the values of the aperiodic current component and assessing possible values of overvoltages in the phases of power transmission lines. The possibility of using phase-by-phase control of a high-voltage circuit breaker, which ensures closing the power contacts of the circuit breaker phase at the moment of the maximum value of the instantaneous voltage on these contacts, is checked as a measure that can significantly reduce the influence of the aperiodic current component on the possibility of damaging switching equipment and developing an emergency situation in the power system. The results obtained can be used to practically eliminate the influence of the aperiodic current component in all possible modes (dead-end mode of an overhead line (OL), in an unsuccessful automatic reclosing cycle (ARC) for all types of short circuits on a high-voltage power line) with shunt reactors put into operation and without putting them into operation.
aperiodic current component, high-voltage line, no-load, switch, shunt reactor
Введение
Практически все современные высоковольтные выключатели, изготовленные ведущими мировыми производителями высоковольтных коммутационных аппаратов (фирмы SIEMENS, AREVA, Уралэлектротяжмаш и т.п.), которые предназначены для коммутации токов в схемах электропередач высокого и сверхвысокого напряжения, могут снабжаться устройствами пофазного синхронизированного включения (например, устройство RPH2) [1, 2]. С помощью пофазного управления моментом включения коммутационного аппарата устраняется длительная апериодическая составляющая в токе «здоровых», т.е. неповрежденных фаз.
Особенности работы устройства синхронизации моментов пофазного включения контактов коммутационного аппарата
При пофазном управлении выключателем и замыкании контактов фазы выключателя в максимальном значении мгновенного напряжения на этих контактах апериодическая составляющая в токе выключателя практически не появляется. Но в этом случае наблюдается явление возрастания уровня коммутационных перенапряжений на контактах коммутационного аппарата. При постоянной работе выключателя в таком режиме резко возрастает возможность повреждения коммутационного оборудования и развитие аварийной ситуации в энергетической системе.
Апериодическая составляющая тока будет оказывать минимальное влияние на контактную группу коммутационного аппарата воздушной линии высокого и сверхвысокого напряжения при работе устройства в оптимальной последовательности [3] (рис. 1), так замыкание фазы «А» коммутационного аппарата должно происходить в момент соответствия максимальному значению амплитуды фазного напряжения UA. Через 7,3 мс после замыкания контактов фазы «А» коммутационного аппарата, следует произвести замыкание группы контактов фазы «В» выключателя. Коммутация группы контактов фазы «С» должна быть произведена через 6 мс относительно фазы «В» выключателя или 13,3 мс относительно момента коммутации группы контактов фазы «А» [4].
Рис. 1. Оптимальная последовательность и величина уставок промежутков времени между замыканием контактов фаз коммутационного устройства
Fig. 1. The optimal sequence and value of the setpoints of the time intervals between the closure of the phase contacts of the switching device
Доказано, что при такой последовательности работы привода коммутационного аппарата значение мгновенного напряжения на контактах выключателя имеет максимальное значение [1].
Особенности работы устройства синхронизации моментов включения контактов коммутационного аппарата для одной фазы выключателя показаны на рис. 2. Приведённые временные диаграммы объясняют принцип действия этого устройства.
Получив управляющее воздействие от ключа оперативного персонала или устройства релейной защиты в момент времени t1, логическая часть устройства начинает отслеживать величину напряжения на контактах коммутационного устройства. В момент прохождения синусоиды напряжения через нулевое значение (момент времени t2), устройство синхронизации формирует сигнал на замыкание контактов выключателя (момент времени t3) с задержкой времени tзад. Величина временной задержки зависит от уставки времени замыкания контактов соответствующей фазы («А», «В», «С») выключателя и времени работы привода выключателя tвкл.выкл.собств и величиной продолжительности горения дуги tдуг на силовых контактах выключателя до их полного замыкания. Уставка по времени tдуг задается в устройстве синхронизации для каждой фазы отдельно.
Рис. 2. Принцип работы устройства синхронизации моментов включения силовых контактов коммутационного устройства на примере одной фазы выключателя
Fig. 2. The principle of operation of the timing device for switching on the power contacts of the switching device on the example of one phase of the switch
Моделирование тупикового режима включения линии электропередачи от ключа управления выключателем
Математическое представление модели ЛЭП как линии с распределенными параметрами определяемыми конструкцией фазы подробно описаны в работах [5, 6].
Расчетная упрощенная схема электропередачи сверхвысокого напряжения показана на рис. 3.
Рис. 3. Расчетная упрощенная схема электропередачи сверхвысокого напряжения
Fig. 3. The calculated simplified scheme of ultrahigh voltage power transmission
График тока, проходящего через силовые контакты выключателя в фазе «А» при включении на холостой ход ВЛ сверхвысокого напряжения со стороны подстанции (ПС) при введенных в работу шунтирующих реакторах (ШР) по обоим концам ЛЭП1 без установки устройства синхронизации моментами включения фаз выключателя, приведен на рис. 4.
Рис. 4. Ток, проходящий через силовые контакты выключателя в фазе «А» при включении на холостой ход ВЛ сверхвысокого напряжения со стороны ПС при введенных в работу шунтирующих реакторах по обоим концам ЛЭП1
Fig. 4. The current passing through the power contacts of the switch in phase «A» when the ultra-high voltage overhead line is turned on at idle from the side of the PS when the shunt reactors are put into operation at both ends of the power line1
График тока, проходящего через силовые контакты выключателя в фазе «А» при включении на холостой ход ВЛ сверхвысокого напряжения со стороны ПС при введенных в работу шунтирующих реакторах по обоим концам ЛЭП1 и установленном и введенном в работу устройстве синхронизации моментами включения фаз выключателя, приведен на рис. 5. При сравнении графиков (см. рис. 4, 5) для режима одностороннего включения ЛЭП1 видно, что при наличии устройства пофазного управления включением выключателя, величина апериодической составляющей в токе, проходящем через коммутационное устройство и трансформаторы [7] тока, практически полностью отсутствует.
Рис. 5. Ток, проходящий через силовые контакты выключателя в фазе «А» при включении на холостой ход ВЛ сверхвысокого напряжения со стороны ПС при введенных в работу шунтирующих реакторах по обоим концам ЛЭП1 и установленном и введенном в работу устройстве синхронизации моментами включения фаз выключателя
Fig. 5. The current passing through the power contacts of the switch in phase «A» when the ultra-high voltage overhead line is turned on at idle from the side of the PS when the shunt reactors are put into operation at both ends of the power line 1 and the synchronization device is installed and put into operation by the moments of switching on the phases of the switch
Проведённое моделирование показало, что на разомкнутом конце включаемой линии величина кратковременного перенапряжения в фазах не превысит номинальное значение на 9 % и возрастет до 480 кВ.
График тока, проходящего через силовые контакты выключателя в фазе «А» при включении на холостой ход ВЛ сверхвысокого напряжения со стороны ПС при введенных в работу шунтирующих реакторах по обоим концам ЛЭП1 без установки устройства синхронизации моментами включения фаз выключателя, приведен на рис. 6.
Рис. 6. Ток, проходящий через силовые контакты выключателя в фазе «А» при включении
на холостой ход ВЛ сверхвысокого напряжения со стороны ПС при введенных в работу
шунтирующих реакторах по обоим концам ЛЭП2
Fig. 6. The current passing through the power contacts of the switch in phase «A» when the ultra-high voltage overhead line is turned on at idle from the side of the PS when the shunt reactors are put into operation at both ends of the power line2
График тока, проходящего через силовые контакты выключателя в фазе «А» при включении на холостой ход ВЛ сверхвысокого напряжения со стороны ПС при введенных в работу шунтирующих реакторах по обоим концам ЛЭП2 и установленном и введенном в работу устройстве синхронизации моментами включения фаз выключателя, приведен на рис. 7. При сравнении графиков (см. рис. 6, 7) для режима одностороннего включения ЛЭП2 видно, что при наличии устройства пофазного управления включением выключателя, величина апериодической составляющей в токе, проходящем через коммутационное устройство, практически полностью отсутствует.
Проведенное моделирование показывает, что на разомкнутом конце включаемой линии величина кратковременного перенапряжения в фазах не превысит номинальное значение на 9,5 % и возрастет до 483 кВ.
Рис. 7. Ток, проходящий через силовые контакты выключателя в фазе «А» при включении на холостой ход ВЛ сверхвысокого напряжения со стороны ПС при введенных в работу шунтирующих реакторах по обоим концам ЛЭП2 и установленном и введенном в работу устройстве синхронизации моментами включения фаз выключателя
Fig. 7. The current passing through the power contacts of the switch in phase «A» when the ultra-high voltage overhead line is turned on at idle from the side of the PS when the shunt reactors are put into operation at both ends of the power line 2 and the synchronization device is installed and put into operation by the moments of switching on the phases of the switch
Моделирование тупикового режима включения линии электропередачи
в цикле ТАПВ
График тока, проходящего через силовые контакты выключателя в фазе «А» при включении на холостой ход ВЛ сверхвысокого напряжения в цикле ТАПВ со стороны ПС в случае двухфазного короткого замыкания (КЗ) у шин атомной электростанции (АЭС) 1 при введенных в работу шунтирующих реакторах по обоим концам ЛЭП1, приведен на рис. 8.
Рис. 8. Ток, проходящий через силовые контакты выключателя в фазе «А» при включении на холостой ход ВЛ сверхвысокого напряжения в цикле ТАПВ со стороны ПС в случае двухфазного КЗ на землю у шин АЭС1 при введенных в работу шунтирующих реакторах по обоим концам ЛЭП1
Fig. 8. The current passing through the power contacts of the switch in phase «A» when the ultra-high voltage overhead line is turned on at idle in the TARC cycle from the PS side in the case of a two-phase short circuit to the ground at the AES1 tires with shunt reactors at both ends of the power line1
График тока, проходящего через силовые контакты выключателя в фазе «А» при включении на холостой ход ВЛ сверхвысокого напряжения в цикле ТАПВ со стороны ПС в случае двухфазного КЗ у шин АЭС1 при введенных в работу шунтирующих реакторах по обоим концам ЛЭП1 и установленном и введенном в работу устройстве синхронизации моментами включения фаз выключателя, приведен на рис. 9. При сравнении графиков (см. рис. 8, 9) для режима одностороннего включения ЛЭП2 видно, что при наличии устройства пофазного управления включением выключателя, величина апериодической составляющей в токе, проходящем через коммутационное устройство, практически полностью отсутствует.
Рис. 9. Ток, проходящий через силовые контакты выключателя в фазе «А» при включении на холостой ход ВЛ сверхвысокого напряжения в цикле ТАПВ со стороны ПС в случае двухфазного КЗ на землю у шин АЭС1 с введенными в работу шунтирующими реакторами по обоим концам ЛЭП1 и установленном и введенном в работу устройстве синхронизации моментами включения фаз выключателя
Fig. 9. The current passing through the power contacts of the switch in phase «A» when the ultrahigh voltage overhead line is turned on at idle in the TARC cycle from the PS side in the case of a two-phase short circuit to the ground at the AES1 buses with shunt reactors put into operation at both ends of the power line 1 and the synchronization device installed and put into operation by the switching on of the switch phases
Проведенный расчёт показывает, что на разомкнутом конце включаемой линии величина кратковременного перенапряжения в фазах может превысить номинальное значение напряжения на 45 %.
Оценка перенапряжений в рассматриваемом случае показывает, что в конце включаемой ВЛ значения фазных напряжений кратковременно превышают номинальное на 42 % (рис. 10).
Рис. 10. График изменения действующего фазного напряжения (фаза «А») в конце ЛЭП1 при включении на холостой ход ВЛ сверхвысокого напряжения в цикле ТАПВ со стороны ПС в случае
двухфазного КЗ на землю у шин АЭС1 с введенными в работу шунтирующими реакторами
по обоим концам ЛЭП1 и установленном и введенном в работу устройстве синхронизации
моментами включения фаз выключателя
Fig. 10. Graph of the change in the current phase voltage (phase «A») at the end of the transmission line 1 when the ultra-high voltage overhead line is turned on at idle in the TARC cycle from the PS side in the case
of a two-phase short circuit to the ground at the AES1 buses with shunt reactors put into operation
at both ends of the transmission line 1 and the synchronization device installed and put into operation
by the switching on of the switch phases
Заключение
Созданная цифровая модель одностороннего включения воздушной ЛЭП сверхвысокого напряжения, содержащей значительную апериодическую составляющую тока с использованием программного комплекса MATLAB, является имитационной математической моделью реального включения электропередачи и реализует все базовые функции, связанные с расчётом переходных процессов в ЛЭП, что позволяет выполнять исследования её работы с достаточной точностью в лабораторных условиях.
Показана возможность применения пофазного управления выключателями на ПС с замыканием силовых контактов фазы коммутационного аппарата при максимальном значении амплитуды мгновенного напряжения на этих контактах для практического исключения влияния апериодической составляющей тока во всех возможных режимах (тупиковый режим ВЛ, в цикле неуспешного АПВ при всех видах коротких замыканий на высоковольтной линии электропередачи) с введенными в работу шунтирующими реакторами и без них. При этом необходимо отметить, что возможны значительные превышения фазных напряжений на ВЛ, хотя и весьма кратковременные.
1. Passport of the GL318 Switch.
2. Working Instruction. SF6+CF4 GL318 SF6 Gas-Insulated Circuit Breaker.
3. Operation Manual RPH2 (58.020.034 RU 2004-02-12). AREVA.
4. Mursin AYu, et al. Research and Analysis of Transient Modes to Improve the Reliability of Ultra-High Voltage SF6 Circuit Breakers of Transmission Lines. In: Proceedings of the International Scientific and Technical Conference of the 17th Benardos readings: State and Prospects for Developing Electrical Technology; Ivanovo: 2013. p. 195-203.
5. Marikin A.N., Agunov A.V., Morozov S.V., Pugachev A.A. Simulation of No-Load Switch-on Mode of 750 Kv Power Line. Electronics and Electrical Equipment of Transport. 2021;2:12-15.
6. Morozov SV. Simulation of No-Load Switch-on Mode on the Ultra-High Voltage Line. In: Obozova AA, editor. Proceedings: Improvement of Power Machines; Bryansk: BSTU: 2022. p. 208-213.
7. Morozov S.V., Morozov A.S. Influence of the Remnant Magnetization of the Current Transformer Cores Upon the Compliance of Their Technical Characteristics With the Requirements for Microprocessor Type Protective Relays. Automation and Modelling in Design and Management. 2021;3-4(13-14):77-84.
